『壹』 列舉生活中測量工作或成果有哪些
工程測量工作內容業主交點—校測坐標、標高起始依據—場地控制網測量專—建築物的定位放線—基礎屬放線—建築物的主體放線—建築物的定期沉降觀測方面。
1. 工程定位放線
項目部進場後首先對業主提供的施工定點陣圖進行圖上校核，以確保設計圖紙的准確。
其次與業主一道對現場的坐標點和水準點進行交接驗收，發現誤差過大時應與業主或設計院共同商議處理方法，經確認後方可正式定位。
現場建立控制坐標網和水準點。現場平面控制網的測設方法見後。水準點由永久水準點引入，水準點應採取保護措施，確保水準點不被破壞。
工程定位後要經建設單位和規劃部門驗收合格後方可施工。
2.平面測量控制網設立
根據本工程的建築物平面設計形狀，採用矩形測量控制網進行控制。
『貳』 旁壓測試成果整理及影響試驗成果的主要因素
旁壓試驗最後得到壓力與變形的關系曲線(即P-S、P-V曲線)，可從曲線上求出一些和土的性質有關的參數。由於儀器設備、工程地質條件等復雜性，試驗曲線存在一些誤差，為了克服這些誤差，必須要進行校正。
一、數據校正
在繪制P-S曲線之前，需要對試驗記錄中的各級壓力及其相應的測管水位下降值進行校正：
1.壓力校正
P=Pm+Pw+Pi (6-11)
式中：P為校正後的壓力(kPa)；Pm為壓力表讀數(kPa)；Pw為靜水壓力(kPa)；Pi為彈性膜約束力曲線上與測管水位下降值對應的彈性膜約束力(kPa)。
2.測管水位下降值，其校正公式為：
S=Sm-(Pm+Pw)·α (6-12)
式中：S為校正後的測管水位下降值(cm)；Sm為實測測管水位下降值(cm)；α為儀器綜合變形校正系數(cm/kPa)；其他符號意義同前。
二、繪制旁壓壓力P與測管水位下降值S曲線
1.坐標軸的確定
通常採用縱坐標為壓力P(kPa)，橫坐標為測管水位下降值S(cm)繪制P-S曲線。繪制旁壓曲線的比例尺要合適，一般情況下採用以橫坐標1cm代表體積變數100cm3或1cm測管水位下降值，縱坐標1cm代表100kPa，或根據具體情況選擇比例尺的標准，圖幅尺寸要求一般為10×10(cm2)。
2.繪制曲線
先連直線段，再用曲線板連曲線部分。曲線與直線的連接處要圓滑。
另外，有時用P-V曲線代替P-S曲線。設Vm為測管內的體積變數(cm3)，換算公式為：
Vm=S·A (6-13)
式中：A為測管內截面積(cm3)；S為測管水位下降值(cm)。
從S換算到V後，按下式對體積V進行校正：
V=Vm-(Pm+Pw)·α (6-14)
式中：V為校正後的體積(cm3)；Vm為Pm+Pw所對應的體積(cm3)；其他符號意義同前。校正後，即可繪制P-V曲線。
三、曲線特徵值的確定和計算
利用旁壓試驗確定土體的工程地質性質指標，首先要從旁壓試驗的曲線上幾個特徵段落上確定其特徵值。典型的預鑽式旁壓曲線有三個變形階段(見圖6-9中P-S(或P-V)曲線)。
圖6-9 預鑽式旁壓曲線及特徵值
1.初始階段及特徵值的確定
該區段壓力逐漸由零增加到
根據梅納德理論，曲線中直線段的起點
(1)計演算法 按下式計算：
P0=ξ(γh-μ)+μ (6-15)
式中：ξ為靜止土側壓力系數(按土質而定)；一般砂土、粉土取0.5；粘性土取0.6；淤泥取0.7；γ為土的重度(地下水位以下為飽和重度)(kN/m3)；h為測試點深度(m)；μ為測試點的孔隙水壓力(kPa)。
正常情況下，它極接近於由地下水位算得的靜水壓力，即在地下水位以上，μ=0；在地下水位以下時，按下式計算：
μ=γw(Z-hw) (6-16)
符號意義同前。此種方法要預估ξ值。
(2)圖解法 由於
圖6-10 交點法求P0值
(據王長科)
根據P-S曲線特徵，開始的曲線段因受土的擾動所致，直線段表示土處於末擾動狀態的似彈性段。作曲線段的初始切線與直線段的延長線相交，其交點對應的壓力即為P0值。其物理意義較明了，是擾動土和原狀土接觸點，表示土的原位水平應力值。該法考慮了成孔擾動的影響，合理簡便。經檢驗，P0值隨深度增加而增大，和理論計算值基本相符合。而又比理論計算更符合實際，不用估算ξ值，完全由旁壓曲線即可求得P0值。只不過該法要求在試驗初期採用小等級加荷，以便所測的旁壓曲線能准確地反映原狀土和孔周擾動土的應力變形特性。
2.似彈性變形階段及區臨塑壓力Pf值的確定
指P-S曲線上的近似直線段，壓力由
臨塑壓力Pf可按下列方法之一確定：
(1)直線段的終點所對應的壓力為臨塑壓力Pf；
(2)可按各級壓力下的30 s 到60 s 的測管水位下降值增量 ΔS60～30(或體積增量ΔV60～30)，或30 s到120 s的測管水位下降值增量ΔS120～30(或V120～30)同壓力P的關系曲線輔助分析確定，即P-ΔS60～30或P-ΔS60～30，其曲線拐點所對應的壓力即為臨塑壓力Pf。
3.塑性變形發展階段和水平極限壓力PL值的確定
指孔壁壓力大於Pf以後的曲線段。曲線呈上凸形，斜率由大變小，表明土體中的塑性區的范圍不斷發展和擴大。從理論上講，當曲線斜率趨於零時，即使壓力不再增加，體變也會繼續發展，表明土體已完全達到破壞狀態，其相應的壓力稱為極限壓力PL。實測時，由於測管水量限制，常常不出現這種情況，而是用體變增量達到或超過某一界限值時所對應的壓力PL表示。PL稱為名義上的極限壓力。極限壓力PL按下列方法之一確定：
(1)手工外推法：憑眼力將曲線用曲線板加以延伸，延伸的曲線應與實測曲線光滑而自然地連接，並呈趨向與S(或V)軸平等的漸近線，其漸近線與P軸的交點即為極限壓力PL。
(2)倒數曲線法：把臨塑壓力Pf以後的曲線部分各點的測管水位下降值S(或體積V)，取倒數1/S(或1/V)，作P-1/S(或P-1/V)關系曲線(近似直線)，在直線上取1/(2S0+Sc)或(1/(2V0+Vc))所對應的壓力，即為極限壓力PL。
(3)在工程實踐中，常用雙倍體積法確定極限壓力PL。
VL=Vc+2V0 (6-17)
式中：VL為PL所對應的體積增量(cm3)；Vc為旁壓器中腔初始體積(cm3)；V0為彈性膜與孔壁接觸時的體積增量，即直線段與V軸交點的值(cm3)。
國內常用測管水位下降值S表示，即：
SL=Sc+2S0 (6-18)
式中：SL為PL所對應的測管水位下降值(cm)；Sc為與中腔原始體積相當的測管水位下降值(cm)；S0為直線段與S軸的交點所代表的測管水位下降值(cm)。
VL或SL所對應的壓力即為PL。
在試驗過程中，由於測管中液體體積的限制，使試驗往往滿足不了體積增量達到(2V0+Vc)即相當孔穴原來體積增加一倍的要求。這時，需憑眼力用曲線板將曲線延伸，延伸的曲線與實測曲線，應光滑自然地連接，取SL(或VL)所對應的壓力作為極限壓力PL。
四、影響旁壓測試成果精度的主要因素
旁壓試驗受多種因素的制約。有資料表明：影響旁壓試驗成果的主要有鑽孔質量、加壓方式、旁壓儀構造和規格、變形穩定標准及地下水等因素。
1.鑽孔質量
由於預鑽式旁壓測試要預先鑽孔，然後在鑽孔中做測試，所以成孔質量對保證測試的精度及成果的獲取甚為重要，是旁壓測試成敗的關鍵。
預鑽式鑽孔試驗要求鑽孔垂直、光滑、橫截面呈完整的圓形才能運用彈性理論和軸對稱問題，來研究有關計算公式，否則應力分布不均勻，影響測試的結果；同時還應特別注意鑽孔大小必須與旁壓器直徑相匹配，鑽孔孔壁土體要盡可能少受擾動，只有這樣，才能保證測試成果可靠；否則，將使測試結果——旁壓曲線無法應用(圖6-11)。圖中只有一條旁壓曲線是正常的，其他曲線，由於成孔質量不合格而反常：縮孔曲線反映鑽孔太小或有縮孔現象，旁壓器被強行壓入鑽孔中。旁壓曲線前段消失，是因為測試前孔壁已受到擠壓，同時孔壁擠壓旁壓器，只有施加一定壓力後，旁壓器三腔體積才能恢復到原始狀態，所以只有壓力增加而無體積增量，求不出P0值；當孔壁被嚴重的擾動時，會形成較厚的松動圈，加荷後反映在曲線上有一長段呈弧形的上彎，說明擾動土層被壓密，此時因旁壓器的膨脹量所限，使試驗達不到要求，逐呈現圖中的曲線形態；若孔徑太大，曲線上形成一長段的S0，則測管中的水量有相當一部分用來填補旁壓器與孔壁之間的孔隙，造成測管中的水量不足，使試驗達不到極限壓力值。
圖6-11 旁壓曲線的幾何形狀
當土質較硬(如硬粘土、中密以上的砂、風化或半風化岩石以及某些砂礫石混合土)或鑽孔深度較大(如15m)時，使用人力手鑽有困難，可以採用機械鑽進。鑽進方法可分干法和濕法兩種。用干法鑽進，要鑽進一個回次提一次土，適用於穩定性較好的土層；對穩定性差的土層須用濕法鑽進，並用泥漿護孔。
2.加壓方式
加壓方式主要指加壓等級與加壓速率兩方面。
加壓等級的選擇和設計，是個重要的技術問題。試驗中，加壓等級選擇不當：如過密，則會延長試驗時間；如過稀，則不易在旁壓曲線上准確獲得P0及Pf值。
加壓等級要根據土質情況而定。土的力學強度越低，加壓等級越小：反之，則越大。
考慮旁壓曲線首段變化較大的特點。為准確確定P0值，應在首段加密觀測點，即一般土的臨塑壓力前，壓力級差要小一點，壓力增量適當減小。這樣可明確地確定P0和Pf值，待超過Pf值時，要適當放大級差，否則將影響工作效率。
3.穩定變形標準的影響
旁壓試驗的加壓穩定變形標准不同，對試驗有一定的影響，特別是對水平極限壓力的影響較大。1min和5min產生的孔隙水壓力是不相同的，土體排水的不同，其效果也不盡相同。國內規范規定了穩定時間為1min、2min為標准。
4.旁壓測試臨界深度影響
在均質土層中進行旁壓測試中，Pf或PL自地表隨埋深加大而明顯增加；但到某一深度之後，隨埋深加大基本上保持不變、或增加趨勢明顯減緩。這一深度，稱為旁壓測試的臨界深度。臨界深度隨砂土密實度的增加而增加，尤其是在砂土中表現明顯，一般臨界深度為1～3m。在粘性土中還未發現，應繼續研究。
產生臨界深度的原因是旁壓時有垂向變形，在臨界深度以內垂向變形明顯。在臨界深度以下，因上覆土壓力加大，限制了旁壓的垂向變形，基本上只有徑向變形。
應該指出，地下水位的變化和旁壓儀構造和規格的不同，也會影響測試成果的精度。水位的波動影響到壓縮模量的變化。所以，對這樣的地區進行旁壓試驗時就要考慮到地下水位的影響。
『叄』 測試一個人一生的成就
一個人的成就決定因素很多，是測不出來滴，只要你努力往好的方向發展，你的成就也會慢慢的增大的。不斷的完善自己本身也是一種了不起的成就。
『肆』 做完一個性能測試後是什麼成果物
性能測試用例、性能測試報告
『伍』 前人相關測試成果
根據Finkelman（1993）、Swaine（1990）、Dale等（1993）、Spears（1999）和Клер（1988）的資料，表2-12列出了美國煤、澳大利亞煤、英國煤、前蘇聯煤、世界褐煤及世界煤中As等17種有害微量元素的含量。
可以看出：①美國、澳大利亞、英國、前蘇聯煤中多數有害微量元素總體含量水平與世界范圍平均含量同在一個數量級，只有Cd，F，Cl等少量元素的差異較大；②同一種元素的平均含量水平在不同國家或地區之間差異極大，某些元素含量水平的差別可達幾個數量級；③在同一國家或地區，同種元素含量的變化也十分顯著，不同地點的差別可達上千倍，且遠遠偏離全球平均值，顯示出明顯的有害微量元素地球化學異常。
表2-12 國外煤中As等17種有害微量元素的含量（wB/10-6）
註：美國煤據 Finkelman（1993）；世界煤①據Swaine（1990），②據Valkovic（1983）；澳大利亞煤據Dale（1993）；英國煤據Spears等（1999）；前蘇聯煤據Клер（1988）。
在國內，趙繼堯等（2002）、Ren等（1999）對我國部分礦區煤中有害微量元素的含量作過研究，本書的部分資料來源於前人的這些研究成果。數據顯示，與國外煤相似，我國煤中有害微量元素含量分布也呈現出顯著的非均一性特徵，這是不同地區、不同時代成煤地球化學背景和煤化作用條件存在差異的必然結果。
『陸』 軟體測試是做什麼的
軟體測試的工作內容很多，山東省軟體評測中心從4各方面闡述
1)
信息系統規劃與選型
u系統規劃咨詢:協助進行系統的規劃設計、系統實施方案編寫咨詢、系統可行性報告編寫咨詢、系統可行性評估等;
u應用系統方案評估:在應用系統建設方案論證時，對方案中的系統架構、可靠性、可擴展性、兼容性、風險、投資成本等內容進行評估，以明確系統建設的風險和可行性，為領導決策提供支持。同時，針對方案中的不足給出改進建議。
u應用系統成本估算:對系統中的應用軟體根據其規模、結構、技術含量等估算其成本，為項目投資預算或決算提供參考。
u比對測試:結合客戶的系統應用規劃，建立統一的測試基準，對備選產品進行基準測試，出具權威測試報告，為應用系統選型提供量化判定依據。
2)信息系統建設與開發
在信息系統建設與開發過程中進行質量控制，具體可分解為以下方面:
u需求工程咨詢與階段評審:參與系統需求調研與分析、協助構建需求管理與開發規范、需求分析技術與工具的指導等;對階段性需求分析成果進行評審與驗證。
u設計與開發技術咨詢與技術評審:協助建立編碼規范、系統分析設計方法與工具的指導等;對系統設計的階段性成果進行技術評審和驗證，並對規范落實情況進行跟蹤，對發現的問題提出可行性意見並提出改進措施。
u軟體測試咨詢與過程測試:改進及構建軟體測試體系、協助建立缺陷管理規范;對軟體開發與實施過程中的各個階段性的開發產品進行測試和確認。根據軟體開發合同或計劃，針對各個階段的產品進行嚴格的測試，包括單元測試、集成測試、系統測試。
u技術評審與質量保證:對工作成果進行技術評審、定期對工作成果進行質量檢查並提供質量保證報告;
u項目管理咨詢:協助構建項目管理規范、項目管理工具應用指導等;
u配置管理咨詢:協助構建配置管理規范、配置管理工具應用指導等;
u質量管理咨詢:協助構建質量保證規范、質量管理工具應用指導等;
u軟體過程改進咨詢:構建軟體過程規范、協助實施軟體過程改進。
u文檔體系咨詢:結合項目實際情況協助構建各類項目文檔的結構體系，提供可行性文檔撰寫模板及案例。
3)信息系統交付與驗收
在軟體項目的後期，軟體項目經過試運行等工作，表明軟體的開發等工作已基本完成，此時，可以著手准備軟體項目的驗收。軟體開發項目驗收是對整個開發項目的結果的評價，是軟體交付使用前對項目進行評估、認定和總結的過程，包括費用、質量、服務等多個方面。通過驗收工作，來找出項目中可能存在的問題和不足，並進行最後的修正，以使項目成果完美的交付到最終使用人員手中。
u驗收測試:依據軟體開發商和用戶之間的合同、軟體需求說明書以及相關行業標准、國家標准、法律法規等對軟體的功能、性能、可靠性、易用性、可維護性、可移植性等特性進行嚴格的測試，以找出軟體的缺陷和不足，並提成修改意見，完善項目成果。
u項目成本評估:為需要對項目成本進行審計、核算的用戶提供項目成本評估，對軟體的成本給出參考性意見。
u文檔測試:對軟體開發商提供的相關文檔進行審核，並提出修改意見，以便於軟體或系統的使用、維護和移植。
u履約情況檢查:對合同中規定的進度、服務等項目執行情況進行檢查，以保障雙方的利益。
4)信息系統運行與維護
u應用系統風險評估:對應用系統的整體情況進行綜合的評價，包括系統的功能、可靠性、性能、安全性、風險、需投入成本等項目的測試、評價與估算，並給出有針對性改進建議。
u信息系統性能測試與故障診斷:我們採用應用系統性能、伺服器監測、網路分析等工具實現網路應用系統故障定位和管理，分析關鍵應用的響應時間在客戶端、網路、伺服器的分布，匯總關鍵應用的吞吐量和網路帶寬佔用率，揭示引起應用系統故障的真正原因。
『柒』 靜力載荷測試資料的整理及測試成果
1.壓力－沉降量關系曲線
（1）首先，應對載荷測試的原始數據進行檢查和校對，整理出荷載與沉降量、時間與沉降量匯總表。然後，繪制壓力P與沉降量S關系曲線（圖4—3）。該曲線是確定承載力、地基土變形模量和土的應力－應變關系的重要依據。
（2）在載荷試驗中，由於各種因素的影響，會使P-S曲線偏離坐標原點。這時，應對P-S關系曲線加以校正，也就是校正沉降量觀測值。其方法有：
圖4—3壓力與沉降量關系曲線
P0—比例界限；PL－極限界限；Ⅰ—壓實階段；Ⅱ—剪變階段；Ⅲ—破壞階段
①圖解法：在按原始試驗數據繪制的P-S關系曲線上找出比例界限點。從比例界限點引一直線，使比例界限前的各沉降點均勻靠近直線，直線與縱坐標交點的截距即為S0。將直線上任一點的S、P和S0代入下式，求得P-S曲線直線段的斜率C。
因S=S0+CP
故
②最小二乘法：其計算式如下：
土體原位測試機理、方法及其工程應用
解（4—2）方程組，得：
土體原位測試機理、方法及其工程應用
式中，N為直線段加荷次數；其他符號意義同前。
以上兩式中，除S為變數外，其餘均可預先計算成現成表格，用時可查表4—1、表4—2。
表4—1每級荷載間隔為100kPa時的有關值
表4—2每級荷載間隔為50kPa時的有關值
③求得P-S曲線直線段截距S0及斜率C後，就可用下述方法對原始沉降觀測值S進行校正。對比例界限以前各點，根據C,P值按（4—5）式校正：
土體原位測試機理、方法及其工程應用
對於比例界限以後各點，按（4—6）式校正：
土體原位測試機理、方法及其工程應用
式中，S′為沉降量校正值；其他符號意義同前。
（3）根據校正後的S′值繪制P-S′（壓力－沉降量）關系曲線，即一般稱的P-S曲線。
2.曲線特徵值的確定
（1）當P-S曲線具有明顯的直線段及轉折點時，一般將轉折點所對應的壓力定為比例界限值，將曲線陡降段的漸近線和橫坐標的交點定為極限界限值（圖4—3）。
（2）當曲線無明顯直線段及轉折點時（一般為中、高壓縮性土），可用下述方法確定比例極限。
①在某一級荷載壓力下，其沉降增量△Sn超過前一級荷載壓力下的沉降增量△Sn-1的2倍（即△Sn≥2△Sn-1）的點所對應的壓力，即為比例界限。
②繪制lgP-lgS(或
3.計算變形模量E0
土的變形模量是指土在單軸受力，無側限情況下的應力與應變之比。由於土是彈塑性體，其變形包括土的彈性變形和塑性變形，故可稱為總變形模量，其值可由載荷試驗成果P-S曲線的直線變形段，按彈性理論公式求得，僅適用於土層屬於同一層位的均勻地基。當承壓板位於地表時：
土體原位測試機理、方法及其工程應用
式中：P,S——分別為P-S曲線直線段內一點的壓力值（kPa）及相應沉降值（cm）;
B——承壓板的寬度或直徑（cm）；
μ——土的泊松比，其值見表4—3；
ω——承壓板形狀系數。剛性方形板，ω＝0.886；剛性圓形板，
表4—3土的泊松比μ值（側膨脹系數）
當承壓板位於地表面以下時，應乘以深度修正系數I1：
土體原位測試機理、方法及其工程應用
式中，I1為承壓板埋深h時的修正系數；當h≤B，
對非均質土層，可用小承壓板於不同深度處進行載荷測試，將承壓板影響范圍內的土層作為均質土處理。
『捌』 怎樣使測試工作取得突破性的成果（請大家給點建議）
您好我來解答您的問題1.你的理念和宏願上講出了產品質量第一位是首當其沖的，版也是理所當然權要為核心的問題點。這點必須要做到很好。2.從我了解的貴公司的測試人員的不完整性及技術方面的缺陷是必須要解決的問題，對於這樣的問題，不知貴公司是否有可行的培訓研究計劃。3.選擇合適的軟體測試也是要解決的問題，不能識別只能說明你沒找到合適的，而不是沒有。4.本人不是從事軟體測試的，但是研發產品和測試產品都是家常便飯，良好的工作態度是能把事情做好的首要素質。所以每天都要保持微笑。給自己一個好的心情喔！回答完畢。請給分。
『玖』 旁壓測試成果整理
旁壓試驗的主要成果是旁壓P-S、P-V曲線，可從曲線上求出一些和土的性質有關的參數。
1.數據校正
在繪制P-S曲線之前，須對試驗記錄中的各級壓力及其相應的測管水位下降值進行校正：
（1）壓力校正，其公式為：
土體原位測試機理、方法及其工程應用
式中：P——校正後的壓力（kPa）;
Pm——壓力表讀數（kPa）;
Pw——靜水壓力（kPa）;
Pi——彈性膜約束力曲線上與測管水位下降值對應的彈性膜約束力（kPa）。靜水壓力，可採用下式計算（圖5—22）：
無地下水時
有地下水時
式中：h0——測管水面離孔口的高度（m）;
Z——地面至旁壓器中腔中點的距離（m）;
hw——地下水位離孔口的距離（m）；
γw——水的重度（10kN/m3）;
（2）測管水位下降值，其校正公式為：
土體原位測試機理、方法及其工程應用
圖5—22靜水壓力計算示意圖
式中：S——校正後的測管水位下降值（cm）;
Sm——實測測管水位下降值（cm）；
α——儀器綜合變形校正系數（cm/kPa）；其它符號意義同前。
2.繪制壓力P與測管水位下降值S曲線
（1）先定坐標。國外多以縱坐標為壓力P（kPa），橫坐標為測管水位下降值S（cm）。和一般材料的應力－應變曲線繪制格式相同。比例尺選用1cm代表100kPa或1cm測管水位下降值，也可根據具體情況選定。對於坐標系，也可以規定橫坐標為壓力P，縱坐標為水位下降值S，與載荷曲線繪制格式類似。對於同一個勘測或研究單位，最好統一格式，以便比較，但格式的差異不影響試驗成果的解釋。
（2）繪制曲線時，先連直線段，再用曲線板連曲線部分，曲線與直線的連接處要圓滑。
另外，有時用P-V曲線代替P-S曲線。設Vm為測管內的體積變形量（cm3），其換算公式為：
土體原位測試機理、方法及其工程應用
式中：A——測管內截面積（cm2）;
S——測管水位下降值（cm）。
從S換算到V後，按下式對體積V進行校正：
土體原位測試機理、方法及其工程應用
式中：V——校正後的體積（cm3）;
Vm——Pm+Pw所對應的體積（cm3）；
其它符號意義同前。
校正後，即可繪制P-V曲線。
3.曲線特徵值的確定和計算
利用旁壓試驗確定地基土參數，首先要從旁壓試驗的P-S或P-V曲線上求取特徵值。下面先分析一下典型的預鑽式旁壓曲線特徵。
（1）旁壓器在逐級受壓的情況下，孔壁土體相應經歷了三個變形階段，反映在P-S（或P-V）曲線上，可以明顯劃分為三個區，見圖5—23。
圖5—23預鑽式旁壓曲線及特徵值
①恢復區：該區壓力逐漸由零增加到P0m，曲線下凸，斜率△P/△V由小變大，直到在P0m處趨於直線段。其原因是：開始時旁壓器彈性膜膨脹，不受孔壁土體的阻力，只填充了膜與孔壁之間的空隙，進而將成孔後因應力釋放而向孔內膨脹的土體擠壓回原來位置。這個階段的終點壓力為P0m（對應的體積增量為V0m）。
從理論上講，曲線中直線段的起點P0m應相當於測試深度處土的靜止側壓力P0。但是，由於預先鑽孔，因孔壁土體受到了擾動等，P0m值一般都大於P0值。Baguelin（1973）等比較了P0m和P0（P0由自鑽式旁壓曲線求得）隨深度變化的情況。在粘土層的各個深度上，P0m都大於P0，但兩條曲線基本平行，故它們的差值接近於一個常值。
②似彈性區：指P-S曲線上的近似直線段，壓力由P0m增至Pf，直線段的終點壓力稱為臨塑壓力Pf（也稱屈服壓力或比例極限），對應的體積增量為Vf。該區段內的土層變形，可視為線性變形階段。各類土預鑽旁壓曲線的這一直線段，都比較明顯。
③塑性發展區：指孔壁壓力大於Pf以後的曲線段。曲線呈上凸形，斜率由大變小，表明土體中的塑性區的范圍不斷發展和擴大。從理論上講，當曲線斜率趨於零時，即使壓力不再增加，體變也會繼續發展，表明土體已完全達到破壞狀態，其相應的壓力稱為極限壓力PL。實測時，由於測管水量限制，常常不出現這種情況，而是用體變增量達到或超過某一界限值時所對應的壓力PL表示，PL稱為名義上的極限壓力。
（2）根據預鑽式旁壓P-S曲線的特徵，可以求取三個特徵值：
①靜止側壓力P0：可以用計演算法或圖解法求取P0值。
i.計演算法：
土體原位測試機理、方法及其工程應用
式中：ζ——靜止土側壓力系數，按土質而定；一般砂土、粉土取0.5，粘性土取0.6，淤泥取0.7；
γ——土的重度，地下水位以下為飽和重度（kN/m3）;
h——測試點深度（m）;
u——測試點的孔隙水壓力（kPa）；正常情況下，它極接近於由地下水位算得的靜
水壓力，即在地下水位以上，u=0；在地下水位以下，按下式計算：
土體原位測試機理、方法及其工程應用
符號意義同前，此種方法要預估ζ。
ii.圖解法：由於P0m值一般都大於P0值，因此基於圖解法求P0的基本想法均是往小的方向修正P0m。應用較多的方法有：
a.將旁壓曲線直線段延長，與S（v）軸相交，由交點作P軸平行線與P-S曲線相交，其交點對應的壓力即為P0。
b.上述作圖法受成孔質量影響很大，一般無規律性。現又提出一種新的作圖法（圖5—24）。
圖5—24交點法求P0值（據王長科）
根據P-S曲線特徵，開始的曲線段因土的擾動所致，直線段表示土處於未擾動狀態的似彈性段，作曲線段的初始切線和直線段的延長線相交，其交點對應的壓力即為P0，其物理意義比較明確（擾動和原狀土接觸點），表示土的原位水平應力值。該法考慮了成孔擾動的影響，合理簡便。經檢驗，P0值隨深度增加而增大，和理論計算值基本符合，而又比理論計算更符合實際，不用估算ζ值，完全由旁壓曲線即可求得P0值。該法要求在試驗初期採用小等級加荷，以便所測的旁壓曲線能准確反映原狀土和孔周擾動土的應力變形特性。
②臨塑壓力Pf：可按下列方法之一確定：
i.直線段的終點所對應的壓力為臨塑壓力Pf。
ii.可按各級壓力下的30s到60s的測管水位下降值增量△S60-30（或體積增量△V60-30），或30s到120s的測管水位下降值增量△S120-30（或△V120-30）同壓力P的關系曲線輔助分析確定，即P－△S60-30或P－△S120-30，其折點所對應的壓力即為臨塑壓力Pf。
③極限壓力PL：按下列方法之一確定：
i.手工外推法：憑眼力將曲線用曲線板加以延伸，延伸的曲線應與實測曲線光滑而自然地連接，並呈趨向與S（或V）軸平行的漸近線時，其漸近線與P軸的交點即為極限壓力PL。
ii.倒數曲線法：把臨塑壓力Pf以後的曲線部分各點的測管水位下降值S（或體積V取倒數1/S（或1/V），作P-1/S（或P-1/V）關系曲線（近似直線），在直線上取1/（2S0+Sc或（1/（2V0+Vc））所對應的壓力即為極限壓力PL。
iii.在工程實踐中，常用雙倍體積法確定極限壓力PL。
土體原位測試機理、方法及其工程應用
式中：VL——PL所對應的體積增量（cm3）;
Vc——旁壓器中腔初始體積（cm3）;
V0——彈性膜與孔壁接觸時的體積增量，即直線段與V軸交點的值（cm3），國內
常用測管水位下降值S表示，即：
土體原位測試機理、方法及其工程應用
式中：SL——PL所對應的測管水位下降值（cm）;
Sc——與中腔原始體積相當的測管水位下降值，PY型國產旁壓儀為32.1cm;
S0——直線段與S軸的交點所代表的測管水位下降值（cm）。
VL或SL所對應的壓力即為PL。
在試驗過程中，由於測管中液體體積的限制，使試驗往往滿足不了體積增量達到2V0+Vc（即相當孔穴原來體積增加一倍）的要求。這時，需憑眼力用曲線板將曲線延伸，延伸的曲線與實測曲線應光滑自然地連接，取SL（或VL）所對應的壓力作為極限壓力PL。
以上P0、Pf、PL的單位均為kPa。
『拾』 測量結果與測量成果有什麼區別
測量結果是你測出來的數據 （沒有經過驗證） 測量成果 是你測出來的數據 根據要求轉換成規定的格式（經過驗證無誤的） 做成標准格式 簽上你的公司 和你的名字