測評成果

① 旁壓測試成果整理及影響試驗成果的主要因素

旁壓試驗最後得到壓力與變形的關系曲線(即P-S、P-V曲線)，可從曲線上求出一些和土的性質有關的參數。由於儀器設備、工程地質條件等復雜性，試驗曲線存在一些誤差，為了克服這些誤差，必須要進行校正。

一、數據校正

在繪制P-S曲線之前，需要對試驗記錄中的各級壓力及其相應的測管水位下降值進行校正：

1.壓力校正

P=P_m+P_w+P_i (6-11)

式中：P為校正後的壓力(kPa)；P_m為壓力表讀數(kPa)；P_w為靜水壓力(kPa)；P_i為彈性膜約束力曲線上與測管水位下降值對應的彈性膜約束力(kPa)。

2.測管水位下降值，其校正公式為：

S=S_m-(P_m+P_w)·α (6-12)

式中：S為校正後的測管水位下降值(cm)；S_m為實測測管水位下降值(cm)；α為儀器綜合變形校正系數(cm/kPa)；其他符號意義同前。

二、繪制旁壓壓力P與測管水位下降值S曲線

1.坐標軸的確定

通常採用縱坐標為壓力P(kPa)，橫坐標為測管水位下降值S(cm)繪制P-S曲線。繪制旁壓曲線的比例尺要合適，一般情況下採用以橫坐標1cm代表體積變數100cm³或1cm測管水位下降值，縱坐標1cm代表100kPa，或根據具體情況選擇比例尺的標准，圖幅尺寸要求一般為10×10(cm²)。

2.繪制曲線

先連直線段，再用曲線板連曲線部分。曲線與直線的連接處要圓滑。

另外，有時用P-V曲線代替P-S曲線。設V_m為測管內的體積變數(cm³)，換算公式為：

V_m=S·A (6-13)

式中：A為測管內截面積(cm³)；S為測管水位下降值(cm)。

從S換算到V後，按下式對體積V進行校正：

V=V_m-(P_m+P_w)·α (6-14)

式中：V為校正後的體積(cm³)；V_m為P_m+P_w所對應的體積(cm³)；其他符號意義同前。校正後，即可繪制P-V曲線。

三、曲線特徵值的確定和計算

利用旁壓試驗確定土體的工程地質性質指標，首先要從旁壓試驗的曲線上幾個特徵段落上確定其特徵值。典型的預鑽式旁壓曲線有三個變形階段(見圖6-9中P-S(或P-V)曲線)。

圖6-9 預鑽式旁壓曲線及特徵值

1.初始階段及特徵值的確定

該區段壓力逐漸由零增加到

，曲線下凸，斜率ΔP/ΔV由小變大，在

處趨於直線段。其原理是：開始時，旁壓器彈性膜膨脹，不受孔壁土體的阻力，只充填了膜與孔壁之間的空隙，進而將成孔後因應力釋放而向孔內膨脹的土體擠壓回原來位置。這個階段的終點壓力為

(對應的體積增量為

)。

根據梅納德理論，曲線中直線段的起點

應相當於測試深度處土的靜止側壓力P₀。但是，由於預先鑽孔，因孔壁土體受到了擾動等因素的影響，

值一般都大於P₀值。靜止側壓力P₀值(以下壓力單位均為kPa)可以用計演算法或圖解法求取。

(1)計演算法 按下式計算：

P₀=ξ(γh-μ)+μ (6-15)

式中：ξ為靜止土側壓力系數(按土質而定)；一般砂土、粉土取0.5；粘性土取0.6；淤泥取0.7；γ為土的重度(地下水位以下為飽和重度)(kN/m³)；h為測試點深度(m)；μ為測試點的孔隙水壓力(kPa)。

正常情況下，它極接近於由地下水位算得的靜水壓力，即在地下水位以上，μ=0；在地下水位以下時，按下式計算：

μ=γ_w(Z-h_w) (6-16)

符號意義同前。此種方法要預估ξ值。

(2)圖解法 由於

值一般都大於P₀值，因此，基於圖解法求P₀的基本想法均是往小的方向修正

值。應用較多的方法有：①將旁壓曲線直線段延長，與S(υ)軸相交，由交點作P軸平行線與P-S曲線相交，其交點對應的壓力即為P₀；②上述作圖法受成孔質量的影響，可能產生較大的誤差，一般無規律性。現又提出一種新的作圖法(圖6-10)。

圖6-10 交點法求P₀值

(據王長科)

根據P-S曲線特徵，開始的曲線段因受土的擾動所致，直線段表示土處於末擾動狀態的似彈性段。作曲線段的初始切線與直線段的延長線相交，其交點對應的壓力即為P₀值。其物理意義較明了，是擾動土和原狀土接觸點，表示土的原位水平應力值。該法考慮了成孔擾動的影響，合理簡便。經檢驗，P₀值隨深度增加而增大，和理論計算值基本相符合。而又比理論計算更符合實際，不用估算ξ值，完全由旁壓曲線即可求得P₀值。只不過該法要求在試驗初期採用小等級加荷，以便所測的旁壓曲線能准確地反映原狀土和孔周擾動土的應力變形特性。

2.似彈性變形階段及區臨塑壓力P_f值的確定

指P-S曲線上的近似直線段，壓力由

增至P_f，直線段的終點壓力稱為臨塑壓力P_f(也稱屈服壓力或比例極限)，對應的體積增量為V_f該區段內的土層變形，可視為線性變形階段。各類土預鑽旁壓曲線的這一直線段，都比較明顯。

臨塑壓力P_f可按下列方法之一確定：

(1)直線段的終點所對應的壓力為臨塑壓力P_f；

(2)可按各級壓力下的30 s 到60 s 的測管水位下降值增量 ΔS_60～30(或體積增量ΔV_60～30)，或30 s到120 s的測管水位下降值增量ΔS_120～30(或V_120～30)同壓力P的關系曲線輔助分析確定，即P-ΔS_60～30或P-ΔS_60～30，其曲線拐點所對應的壓力即為臨塑壓力P_f。

3.塑性變形發展階段和水平極限壓力P_L值的確定

指孔壁壓力大於P_f以後的曲線段。曲線呈上凸形，斜率由大變小，表明土體中的塑性區的范圍不斷發展和擴大。從理論上講，當曲線斜率趨於零時，即使壓力不再增加，體變也會繼續發展，表明土體已完全達到破壞狀態，其相應的壓力稱為極限壓力P_L。實測時，由於測管水量限制，常常不出現這種情況，而是用體變增量達到或超過某一界限值時所對應的壓力P_L表示。P_L稱為名義上的極限壓力。極限壓力P_L按下列方法之一確定：

(1)手工外推法：憑眼力將曲線用曲線板加以延伸，延伸的曲線應與實測曲線光滑而自然地連接，並呈趨向與S(或V)軸平等的漸近線，其漸近線與P軸的交點即為極限壓力P_L。

(2)倒數曲線法：把臨塑壓力P_f以後的曲線部分各點的測管水位下降值S(或體積V)，取倒數1/S(或1/V)，作P-1/S(或P-1/V)關系曲線(近似直線)，在直線上取1/(2S₀+S_c)或(1/(2V₀+V_c))所對應的壓力，即為極限壓力P_L。

(3)在工程實踐中，常用雙倍體積法確定極限壓力P_L。

V_L=V_c+2V₀ (6-17)

式中：V_L為P_L所對應的體積增量(cm³)；V_c為旁壓器中腔初始體積(cm³)；V₀為彈性膜與孔壁接觸時的體積增量，即直線段與V軸交點的值(cm³)。

國內常用測管水位下降值S表示，即：

S_L=S_c+2S₀ (6-18)

式中：S_L為P_L所對應的測管水位下降值(cm)；S_c為與中腔原始體積相當的測管水位下降值(cm)；S₀為直線段與S軸的交點所代表的測管水位下降值(cm)。

V_L或S_L所對應的壓力即為P_L。

在試驗過程中，由於測管中液體體積的限制，使試驗往往滿足不了體積增量達到(2V₀+V_c)即相當孔穴原來體積增加一倍的要求。這時，需憑眼力用曲線板將曲線延伸，延伸的曲線與實測曲線，應光滑自然地連接，取S_L(或V_L)所對應的壓力作為極限壓力P_L。

四、影響旁壓測試成果精度的主要因素

旁壓試驗受多種因素的制約。有資料表明：影響旁壓試驗成果的主要有鑽孔質量、加壓方式、旁壓儀構造和規格、變形穩定標准及地下水等因素。

1.鑽孔質量

由於預鑽式旁壓測試要預先鑽孔，然後在鑽孔中做測試，所以成孔質量對保證測試的精度及成果的獲取甚為重要，是旁壓測試成敗的關鍵。

預鑽式鑽孔試驗要求鑽孔垂直、光滑、橫截面呈完整的圓形才能運用彈性理論和軸對稱問題，來研究有關計算公式，否則應力分布不均勻，影響測試的結果；同時還應特別注意鑽孔大小必須與旁壓器直徑相匹配，鑽孔孔壁土體要盡可能少受擾動，只有這樣，才能保證測試成果可靠；否則，將使測試結果——旁壓曲線無法應用(圖6-11)。圖中只有一條旁壓曲線是正常的，其他曲線，由於成孔質量不合格而反常：縮孔曲線反映鑽孔太小或有縮孔現象，旁壓器被強行壓入鑽孔中。旁壓曲線前段消失，是因為測試前孔壁已受到擠壓，同時孔壁擠壓旁壓器，只有施加一定壓力後，旁壓器三腔體積才能恢復到原始狀態，所以只有壓力增加而無體積增量，求不出P₀值；當孔壁被嚴重的擾動時，會形成較厚的松動圈，加荷後反映在曲線上有一長段呈弧形的上彎，說明擾動土層被壓密，此時因旁壓器的膨脹量所限，使試驗達不到要求，逐呈現圖中的曲線形態；若孔徑太大，曲線上形成一長段的S₀，則測管中的水量有相當一部分用來填補旁壓器與孔壁之間的孔隙，造成測管中的水量不足，使試驗達不到極限壓力值。

圖6-11 旁壓曲線的幾何形狀

當土質較硬(如硬粘土、中密以上的砂、風化或半風化岩石以及某些砂礫石混合土)或鑽孔深度較大(如15m)時，使用人力手鑽有困難，可以採用機械鑽進。鑽進方法可分干法和濕法兩種。用干法鑽進，要鑽進一個回次提一次土，適用於穩定性較好的土層；對穩定性差的土層須用濕法鑽進，並用泥漿護孔。

2.加壓方式

加壓方式主要指加壓等級與加壓速率兩方面。

加壓等級的選擇和設計，是個重要的技術問題。試驗中，加壓等級選擇不當：如過密，則會延長試驗時間；如過稀，則不易在旁壓曲線上准確獲得P₀及P_f值。

加壓等級要根據土質情況而定。土的力學強度越低，加壓等級越小：反之，則越大。

考慮旁壓曲線首段變化較大的特點。為准確確定P₀值，應在首段加密觀測點，即一般土的臨塑壓力前，壓力級差要小一點，壓力增量適當減小。這樣可明確地確定P₀和P_f值，待超過P_f值時，要適當放大級差，否則將影響工作效率。

3.穩定變形標準的影響

旁壓試驗的加壓穩定變形標准不同，對試驗有一定的影響，特別是對水平極限壓力的影響較大。1min和5min產生的孔隙水壓力是不相同的，土體排水的不同，其效果也不盡相同。國內規范規定了穩定時間為1min、2min為標准。

4.旁壓測試臨界深度影響

在均質土層中進行旁壓測試中，P_f或P_L自地表隨埋深加大而明顯增加；但到某一深度之後，隨埋深加大基本上保持不變、或增加趨勢明顯減緩。這一深度，稱為旁壓測試的臨界深度。臨界深度隨砂土密實度的增加而增加，尤其是在砂土中表現明顯，一般臨界深度為1～3m。在粘性土中還未發現，應繼續研究。

產生臨界深度的原因是旁壓時有垂向變形，在臨界深度以內垂向變形明顯。在臨界深度以下，因上覆土壓力加大，限制了旁壓的垂向變形，基本上只有徑向變形。

應該指出，地下水位的變化和旁壓儀構造和規格的不同，也會影響測試成果的精度。水位的波動影響到壓縮模量的變化。所以，對這樣的地區進行旁壓試驗時就要考慮到地下水位的影響。

② 職業興趣測評結果

人分為六類：現實型(R)、探索型(1)、藝術型(A)、社會型(S)、管理型(E)和常規型(C)。 說明結果為藝術型，管理型和常規型 霍蘭德的職業理論，其核心假設是——人可以分為六大類: R：現實型（Realistic） I：研究型（Investigative） A：藝術型（Artistic） S：社會型（Social） E：企業型（Enterprise） C：傳統型（Conventional） R：現實型（Realistic）（技能現實） 【共同特點】 願意使用工具從事操作性工作，動手能力強，做事手腳靈活，動作協調。偏好於具體任務，不善言辭，做事保守，較為謙虛。缺乏社交能力，通常喜歡獨立做事。 【性格特點】 感覺遲鈍、不講究、謙遜的。踏實穩重、誠實可靠。 【職業建議】 喜歡使用工具、機器，需要基本操作技能的工作。要求具備機械方面才能、體力、或從事與物件、機器、工具、運動器材、植物、動物相關的職業有興趣，並具備相應能力。 如：技術性職業（計算機硬體人員、攝影師、制圖員、機械裝配工），技能性職業（木匠、廚師、技工、修理工、農民、一般勞動） I：研究型（Investigative） 【共同特點】 思想家而非實幹家，抽象思維能力強，求知慾強，肯動腦，善思考，不願動手。喜歡獨立的和富有創造性的工作。知識淵博，有學識才能，不善於領導他人。考慮問題理性，做事喜歡精確，喜歡邏輯分析和推理，不斷探討未知的領域。 【性格特點】堅持性強，有韌性，喜歡鑽研。為人好奇，獨立性強。 【職業建議】 喜歡智力的、抽象的、分析的、獨立的定向任務，要求具備智力或分析才能，並將其用於觀察、估測、衡量、形成理論、最終解決問題的工作，並具備相應的能力。 如：科學研究人員、教師、工程師、電腦編程人員、醫生、系統分析員。 註：工作中調研興趣強的人做事較為堅持，有韌性，善始善終，調研興趣弱的如<20% 通常做事容易淺嘗輒止，常性也弱。 A：藝術型（Artistic） 【共同特點】 有創造力，樂於創造新穎、與眾不同的成果，渴望表現自己的個性，實現自身的價值。做事理想化，追求完美，不重實際。具有一定的藝術才能和個性。善於表達，懷舊，心態較為復雜。 【性格特點】 有創造性，非傳統的，敏感，容易情緒化，較沖動，不服從指揮。 【職業建議】 喜歡的工作要求具備藝術修養、創造力、表達能力和直覺，並將其用於語言、行為、聲音、顏色和形式的審美、思索和感受，具備相應的能力。不善於事務性工作。如：藝術方面（演員、導演、藝術設計師、雕刻家、建築師、攝影家、廣告製作人） 音樂方面（歌唱家、作曲家、樂隊指揮）文學方面（小說家、詩人、劇作家）。 註：藝術興趣高的人傾向於理想化，做事追求完美。在平常中，藝術的測試不指做藝術工作，而是工作中的藝術，傾向於將事情做得漂亮、有美感、有情調、錦上添花，追求完美。 S：社會型（Social） 【共同特點】 喜歡與人交往、不斷結交新的朋友、善言談、願意教導別人。關心社會問題、渴望發揮自己的社會作用。尋求廣泛的人際關系，比較看重社會義務和社會道德。 【性格特點】為人友好、熱情、善解人意、樂於助人。 【職業建議】 喜歡要求與人打交道的工作，能夠不斷結交新的朋友，從事提供信息、啟迪、幫助、培訓、開發或治療等事務，並具備相應能力。 如: 教育工作者（教師、教育行政人員）， 社會工作者（咨詢人員、公關人員） E：企業型（Enterprise） 【共同特點】 追求權力、權威和物質財富，具有領導才能。喜歡競爭、敢冒風險、有野心/抱負。為人務實，習慣以利益得失、權利、地位、金錢等來衡量做事的價值，做事有較強的目的性。 【性格特點】善辯、精力旺盛、獨斷、樂觀、自信、好交際、機敏、有支配願望。 【職業建議】 喜歡要求具備經營、管理、勸服、監督和領導才能，以實現機構、政治／社會及經濟目標的工作，並具備相應的能力。 如：項目經理、銷售人員，營銷管理人員、政府官員、企業領導、法官、律師。 附：工作中通常要求管理人員和銷售人員要有較強的企業興趣，企業興趣強則做事目的性強，務實，推動性也較強，若企業興趣弱<40% 則做事的推動性較弱，速度較慢。 C：傳統型（Conventional） 【共同特點】 尊重權威和規章制度，喜歡按計劃辦事，細心、有條理，習慣接受他人的指揮和領導，自己不謀求領導職務。喜歡關注實際和細節情況，通常較為謹慎和保守，缺乏創造性，不喜歡冒險和競爭，富有自我犧牲精神。 【性格特點】有責任心、依賴性強、高效率、穩重踏實、細致、有耐心。 【職業建議】 喜歡要求注意細節、精確度、有系統有條理，具有記錄、歸檔、據特定要求或程序組織數據和文字信息的職業，並具備相應能力。如：秘書、辦公室人員、記事員、會計、行政助理、圖書館管理員、出納員、打字員、投資分析員。 註：常規型的人做事有耐心、細致，如果人的常規興趣弱，若<20% 通常表現做事較為粗心，容易丟三落四，不夠踏實。 相鄰關系RI IR IA AI AS SA SE ES EC CE RC CR，屬於相鄰關系兩種類型的個體間共同點較多。 相隔關系RA RE IC IS AR AE SI SC EA ER CI CS，相隔關系兩種類型個體之間共同點比相鄰關系較少。 相對關系RS IE AC SR EI CA，相對關系人格類型共同點少，一個人同時對處於相對關系的兩種職業環境都興趣很濃的情況較為少見。

③ 　靜力載荷測試資料的整理及測試成果

1.壓力－沉降量關系曲線

（1）首先，應對載荷測試的原始數據進行檢查和校對，整理出荷載與沉降量、時間與沉降量匯總表。然後，繪制壓力P與沉降量S關系曲線（圖4—3）。該曲線是確定承載力、地基土變形模量和土的應力－應變關系的重要依據。

（2）在載荷試驗中，由於各種因素的影響，會使P-S曲線偏離坐標原點。這時，應對P-S關系曲線加以校正，也就是校正沉降量觀測值。其方法有：

圖4—3壓力與沉降量關系曲線

P₀—比例界限；P_L－極限界限；Ⅰ—壓實階段；Ⅱ—剪變階段；Ⅲ—破壞階段

①圖解法：在按原始試驗數據繪制的P-S關系曲線上找出比例界限點。從比例界限點引一直線，使比例界限前的各沉降點均勻靠近直線，直線與縱坐標交點的截距即為S₀。將直線上任一點的S、P和S₀代入下式，求得P-S曲線直線段的斜率C。

因S=S₀+CP

故

②最小二乘法：其計算式如下：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

解（4—2）方程組，得：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中，N為直線段加荷次數；其他符號意義同前。

以上兩式中，除S為變數外，其餘均可預先計算成現成表格，用時可查表4—1、表4—2。

表4—1每級荷載間隔為100kPa時的有關值

表4—2每級荷載間隔為50kPa時的有關值

③求得P-S曲線直線段截距S₀及斜率C後，就可用下述方法對原始沉降觀測值S進行校正。對比例界限以前各點，根據C,P值按（4—5）式校正：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

對於比例界限以後各點，按（4—6）式校正：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中，S′為沉降量校正值；其他符號意義同前。

（3）根據校正後的S′值繪制P-S′（壓力－沉降量）關系曲線，即一般稱的P-S曲線。

2.曲線特徵值的確定

（1）當P-S曲線具有明顯的直線段及轉折點時，一般將轉折點所對應的壓力定為比例界限值，將曲線陡降段的漸近線和橫坐標的交點定為極限界限值（圖4—3）。

（2）當曲線無明顯直線段及轉折點時（一般為中、高壓縮性土），可用下述方法確定比例極限。

①在某一級荷載壓力下，其沉降增量△S_n超過前一級荷載壓力下的沉降增量△S_n-1的2倍（即△S_n≥2△S_n-1）的點所對應的壓力，即為比例界限。

②繪制lgP-lgS(或

）曲線，曲線上的轉折點所對應的壓力即為比例界限。其中，△P為荷載增量，△S為相應的沉降增量。

3.計算變形模量E₀

土的變形模量是指土在單軸受力，無側限情況下的應力與應變之比。由於土是彈塑性體，其變形包括土的彈性變形和塑性變形，故可稱為總變形模量，其值可由載荷試驗成果P-S曲線的直線變形段，按彈性理論公式求得，僅適用於土層屬於同一層位的均勻地基。當承壓板位於地表時：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：P,S——分別為P-S曲線直線段內一點的壓力值（kPa）及相應沉降值（cm）;

B——承壓板的寬度或直徑（cm）；

μ——土的泊松比，其值見表4—3；

ω——承壓板形狀系數。剛性方形板，ω＝0.886；剛性圓形板，

。

表4—3土的泊松比μ值（側膨脹系數）

當承壓板位於地表面以下時，應乘以深度修正系數I₁：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中，I₁為承壓板埋深h時的修正系數；當h≤B，

；；當h＞B，I₁=0.5

。

對非均質土層，可用小承壓板於不同深度處進行載荷測試，將承壓板影響范圍內的土層作為均質土處理。

④ 如何測評外部成果

審計署在《關於內部審計工作的規定》第十條中明確指出：「內部審計的工作成果，經測評後，可以作為審計機關、社會審計組織等工作的參考依據。」作為外部審計，利用內部審計工作成果，可以提高審計工作效率，降低審計成本，這是必然的。但是如果利用不當，也會嚴重影響外部審計的工作質量。實際工作中務必謹慎從事。一、測評內部審計機構外部審計在利用內部審計工作成果之前，必須對內部審計機構進行全面的測評，視測評結果確定內部審計工作成果的可信性和可利用程度。1、測評內部審計機構組織上的獨立性獨立性是審計的靈魂。沒有獨立性，則無法排除干擾，也不可能客觀公正地進行審計。內部審計的獨立性是單向型的，是相對的，指獨立於企業內部被審單位和個人。如果內部審計機構的獨立性強，則其工作成果比較可信，可以被利用。否則，必須對其工作成果保持合理的懷疑。內部審計機構的獨立性，主要取決於單位內部的組織設置。一般認為，內部審計機構隸屬領導的行政權力愈大，其獨立性愈強。如當內部審計機構設在財會部門之內，受財會部門負責人領導，則其獨立性差，財務審計的結果缺乏可信性。

⑤ 2018中國房地產500強測評成果發布會上四季沐歌獲得了多個獎項

四季沐歌連續第六年獲選太陽能系統類「中國房地產開發企業500強首選供應商品牌」、凈水設備類「2018中國房地產開發企業500強首選供應商」和「2018中國房地產開發企業500強優選空氣能熱水器品牌」

⑥ 怎樣使測試工作取得突破性的成果（請大家給點建議）

您好我來解答您的問題1.你的理念和宏願上講出了產品質量第一位是首當其沖的，版也是理所當然權要為核心的問題點。這點必須要做到很好。2.從我了解的貴公司的測試人員的不完整性及技術方面的缺陷是必須要解決的問題，對於這樣的問題，不知貴公司是否有可行的培訓研究計劃。3.選擇合適的軟體測試也是要解決的問題，不能識別只能說明你沒找到合適的，而不是沒有。4.本人不是從事軟體測試的，但是研發產品和測試產品都是家常便飯，良好的工作態度是能把事情做好的首要素質。所以每天都要保持微笑。給自己一個好的心情喔！回答完畢。請給分。

⑦ 旁壓測試成果的應用

旁壓測試在實質上是一種橫向載荷試驗。旁壓測試與載荷變形觀測、成果整理及曲線形狀等方面，都有類似之處，甚至有相同之處。但旁壓測試的設備重量輕，測試時間短，並可在地基土的不同深度上(尤其是適用於地下水位以下的土層)進行測試，因而其應用比載荷測試更廣泛。目前國內外旁壓試驗成果的應用主要有以下幾個方面：

一、確定地基承載力

我國目前基本上採用臨塑荷載和極限荷載兩種方法，來確定地基土體的容許承載力。

水利部行業標准《土工試驗規程》(SL237-1999)規定的方法如下：

1.臨塑壓力法

大量的測試資料表明，對於土質均勻或各向同性的土體，用旁壓測試的臨塑壓力P_f減去土層的靜止側壓力P₀所確定的承載力，與載荷測試得到的承載力基本一致。在國內在應用旁壓測試確定地基承載力f₀時，一般採用下式：

f₀=P_f-P₀(6-19)

式中：f₀為地基承載力(kPa)。

2.極限壓力法

對於紅粘土、淤泥等，其旁壓曲線經過臨塑壓力後，急劇拐彎；破壞時的極限壓力與臨塑壓力之比值(P_L/P_f)小於1.7。為安全起見，採用極限壓力法為宜：

土體原位測試與工程勘察

式中：F為安全系數，一般取2～3。

對於一般土體，宜採用臨塑荷載法，對旁壓曲線過臨塑壓力後急劇變陡的土，宜採用極限荷載法來確定地基土承載力。

建設部行業標准《高層建築岩土工程勘察規程》(JGJ-72-2004)規定，推薦地基承載力特徵值f_ak，按下式計算：

f_ak=λ₁(P_f-P₀)

f_ak=λ₂(P_L-P₀)

(6-21)

式中：λ₁、λ₂為修正系數。

λ₁對於一般粘性土，可結合各地區工程經驗取值；具體取值可參照建設部行業標准《高層建築岩土工程勘察規程》(JGJ-72-2004)：λ₂對於粘性土取0.42～0.50；粉土取0.30～0.43；砂土取0.25～0.37。也可根據經驗取值，但λ₁不應大於1.0；λ₂不應大於0.5。

二、確定單樁豎向容許承載力

樁基礎是最常用的深基礎，其承載力由樁周側面的摩阻力和樁端承載力兩部分提供。考慮到旁壓孔周圍土體受到的作用是以剪切為主，與樁的作用機理比較相近，因此，分析和建立樁的承載力和旁壓試驗結果之間的相關關系是可能的。於1978年，Baguelin提出了估算單樁的容許承載力的計算式：

土體原位測試與工程勘察

式中：[q_d]為樁端容許承載力(kPa)；[q_f]為樁側容許摩阻力(kPa)。

建設部行業標准《高層建築岩土工程勘察規程》(JGJ-72-2004)建議：打入式預制樁的樁周土極限側阻力q_sis，可根據旁壓試驗極限壓力查表(表6-3)確定。而樁端土的極限端阻力的值q_ps可按下式計算：

粘性土：q_ps=2P_L

粉土：q_ps=2.5P_L

砂土：q_ps=3P_L

表6-3 打入式預制樁的樁周土極限側阻力q_sis(kPa)

對於鑽孔灌注樁的樁周土極限側阻力q_sis為打入式預制樁的0.7～0.8倍；樁的極限端阻力q_ps為打入式預制樁的0.3～0.4倍。

三、確定地基土層旁壓模量

地基土層旁壓模量是反映土層中應力和體積變形(可表達為應變的形式)之間關系的一個重要指標，它代表了地基土水平方向的變形性質。

由於加荷方式採用快速法，相當於不排水條件，依據彈性理論，對於預鑽式旁壓儀，根據梅納德(Menard)理論，在P-V曲線上的近似直線段，土體基本上可視為線彈性介質，根據無限介質中圓柱形狀孔穴的徑向膨脹理論，孔壁受力ΔP作用後徑向位移Δr和壓力ΔP的關系為：

土體原位測試與工程勘察

式中：G為剪切模量。

旁壓試驗實測孔穴體積的變化所引起的徑向位移變化Δr為：

Δr=ΔV /2πrL (6-24)

式中：L為旁壓器測試腔長度(圖6-12)。

圖6-12 求旁壓模量原理圖

將式(6-24)代入式(6-23)可得：

土體原位測試與工程勘察

在式(6-25)中，可取r為P-V曲線上近似直線段中點所對應的旁壓孔穴半徑r_m。這時，相應的孔穴體積為V，則：

V=V_c+V_m (6-@26)

式中：V_m為近似直線段中點對應的體積增量(cm³)；其他符號意義同前。

彈性理論中剪切模量G與彈性模量E之間的關系式為：

土體原位測試與工程勘察

若將旁壓測試中的E用E_m來表示，將式(6-25)和式(6-26)代入式(6-27)，則可得到：

土體原位測試與工程勘察

式中：E_m為旁壓模量(kPa)；μ為土的泊松比；

為P-r曲線上直線段的斜率(kPa/cm³)；其餘符號意義同前。

由上式可知，計算旁壓模量通常用下式表示：

土體原位測試與工程勘察

式中：E_m為旁壓模量(kPa)；μ為泊松比；V_f為與臨塑壓力P_f所對應的體積(cm³)；V_c為旁壓器量測腔初始固有體積(cm³)；V₀為與初始壓力P₀對應的體積增量(cm³)；ΔP/ΔV為旁壓曲線直線段的斜率(kPa/cm³)。

國內也有採用測管水位下降值，即將體積值除以測管截面積，則式(6-29)可改為：

土體原位測試與工程勘察

式中：S_c為與測試腔原始體積相當的測管水位下降值(cm)；S₀，S_f為P-S 曲線上直線段所對應的測管水位下降值(cm)；ΔP/ΔS為旁壓曲線直線段的斜率(kPa/cm)。其餘符號意義同前。

通常旁壓模量 E_m和變形模量 E₀的關系，梅納德(Menard)建議用下式來表示：

E_m=α·E₀(6-31)

表6-4 土的結構系數α常見值

式中：α為土的結構系數，其取值在0.25～1.0之間，具體見表6-4所列。

對於自鑽式旁壓試驗，仍可採用上兩式來計算旁壓模量。由於自鑽式旁壓試驗的初始條件與預鑽式旁壓試驗長期保持不同，預鑽式旁壓試驗的原位側向應力經鑽孔後已釋放。兩種試驗對土的擾動也不相同，故兩者的旁壓模量並不相同。因此，在工程中應說明試驗所用的旁壓儀器類型。

四、確定土的變形模量

變形模量是計算地基變形的重要參數，它是表示土體在無側限條件下受壓時，土體所受的壓應力與相應壓應變之比。變形模量與室內試驗求得的壓縮模量之間的關系，如下式所示：

土體原位測試與工程勘察

式中：E₀為土的變形模量(kPa)；E_S為土的壓縮模量(kPa)；μ為泊松比。

用旁壓測試曲線直線段計算的變形模量公式，由於是採用的載入比較慢，實際上考慮了排水固結的變形。而土的旁壓模量也是所測曲線直線段斜率的函數，規范規定，旁壓模量的測試方法，採用快速加荷的方式，所以土的旁壓模量與土的變形模量不是相同的。

五、估算地基沉降量

圖6-13 兩個變形區

Ⅰ區為球形應力張量引起的變形區；Ⅱ區為偏斜應力張量引起的變形區

採用旁壓試驗法來預估沉降量可將沉降分為兩個部分(圖6-13)，其計算式為：

S=S_A+S_B

式中：S_A為球形應力張量引起的沉降；S_B為偏斜應力張量引起的沉降。

偏斜應力張量引起的沉降又可分為兩部分，即

S_B=S_Be+S_Bp(6-33)

式中：S_Be為彈性沉降；S_Bp為非彈性沉降。

對任意的形狀基礎，球形應力張量引起的沉降計算公式為：

土體原位測試與工程勘察

式中：P為基底壓力(kPa)；B為基礎半徑或半寬(cm)；E₀為變形模量，可根據式(6-31)中的旁壓模量換算；λ_A為形狀系數；當基礎為圓形基礎時；λ_A為1。其他基礎的形狀系數見表6-5所示。其他符號意義同前。

偏應力張量引起的彈性變形和非彈性變形的總變形量為：

土體原位測試與工程勘察

式中：B₀為基礎的參考半寬：取30cm；α為土的結構系數(有一些參考書稱為流變系數)，由表6-4決定；λ_B為形狀系數；當基礎為圓形基礎時：λ_A為1。其他基礎形狀系數見表6-5所示。其他符號意義同前。

表6-5 形狀系數λ值

由上式分析可得到總地基土體變形量為：

土體原位測試與工程勘察

應注意的是：用旁壓試驗法估計的沉降量，往往比採用彈性理論計演算法得到的沉降量要小。

目前，在國內、外一些生產單位的科研部門，利用旁壓試驗P-V曲線來模擬載荷試驗的P-S曲線；也可以通過對比地基處理前後旁壓曲線的臨塑荷壓力和旁壓模量的數值來檢驗經過地基處理後(強夯、堆載預壓、真空預壓等)加固的效果。

⑧ 測評結果反饋的運用

從根本上講，企業人才測評工作就是為了其結果的使用。人才測評本身不是目的，因此應當特別注意考評結果的運用。考評結果可以提供大量有用的信息，主要包括：
1、從各個角度為人事決策如任用、晉升、提薪、獎勵等提供依據。這時，應當妥善利用考評結果。
態度考評--體現管理上的需要，以此確定給予員工的任用和報酬，例如忠誠對會計人員就是決定性指標，其他指標再好也枉然。
能力考評--以此確定加薪和晉升，鼓勵員工發揮自己的創造性和技能。
業績考評--反映員工貢獻大小和成果的客觀狀況，以此確定報酬的多寡，給予員工相應的獎勵。
2、利用向員工反饋考評結果，幫助員工改進績效，如能結合目標管理，則效果更佳。
3、檢查企業管理各項政策，如企業在人員配置、員工培訓等方面是否有失誤，是否有效。如對在職員工的已發揮能力、潛在能力、工作適應性和工作態度均作出全面的了解與分析，形成的結果就是人事調整的基礎資料。根據企業考評的結果，可以針對存在的不足進行改善培訓和按照某種需要而進行再提高的開發。
4、此外，考評的結果也可為企業人力資源規劃與招聘提供反饋信息。

⑨ 　靜力載荷測試成果的應用

載荷測試的主要成果是壓力－沉降量曲線（即P-S曲線）和變形模量。其成果主要用來確定地基容許承載力和預估建築物的沉降量。其他應用，有待今後不斷豐富和發展。

（一）確定地基容許承載力（或承載力標准值fk）

在確定地基土的容許承載力時，通常要考慮兩個因素，即：在多大荷載作用下地基土的變形達到逐漸穩定狀態；所產生的變形是否影響建築物的正常使用。

利用載荷測試成果確定地基承載力的方法，是以P-S曲線的特徵點所對應的壓力作為基本依據的。這兩個特徵點可以把P-S曲線分為三段，分別反映了地基土在逐級受壓以至破壞的三個變形階段，即直線變形階段、剪切變形或塑性變形破壞階段、整體剪切破壞階段（可參見圖4—3中的Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ區）。①在直線變形階段，地基土所受壓力較小，主要是壓密變形或似彈性變形，地基變形較小，處於穩定狀態。直線段端點所對應的壓力即為比例界限P₀，可作為地基土的容許承載力。此點靠近塑性變形破壞階段，和臨塑荷載（由理論計算得來）P_cr很接近。②當壓力繼續增大超過比例界限時，在基礎（或承壓板）邊緣出現剪切破裂或稱塑性破壞。隨壓力繼續增大，剪切破裂區不斷向縱深發展，此段P-S關系呈曲線形狀。曲線末端（為一拐點）所對應的壓力即為極限界限，可作為地基土極限承載力P₁。可通過極限承載力除以一定的安全系數（一般取2.5—3.0）的方法確定地基土容許承載力。③如果壓力繼續增加，承壓板（或基礎）會急劇不斷地下沉。此時，即或壓力不再增加，承壓板仍會不斷急劇下沉，說明地基發生了整體剪切破壞。

上述確定地基容許承載力的方法，一般適用於低壓縮性土，地基受壓破壞形式為整體剪切破壞，曲線上拐點明顯。

對於中、高壓縮性土，地基受壓破壞形式為局部剪切破壞或沖剪破壞，其P-S曲線上無明顯的拐點。這時可用P-S曲線上的沉降量S與承壓板的寬度（或換算成直徑）B之比等於0.02時所對應的壓力作為地基土容許承載力。對砂土和新近沉積的粘性土，則採用S/B=0.010—0.015時所對應的壓力為容許承載力。

（二）確定濕陷性黃土的濕陷起始壓力

我國北方廣泛分布著一種特殊土——黃土，其工程性質的一個顯著特點是，有些黃土具有濕陷性，即在一定壓力作用下，黃土受水浸濕後，結構迅速破壞，產生顯著附加沉降（陷）的性能。不言而喻，它對工程建築構成了致命危險。因此，在黃土地區進行工程地質勘察時，必須查明建築場區有無濕陷性黃土存在；如有，則要確定是自重濕陷還是非自重濕陷，非自重濕陷性黃土的起始壓力是多少。定量而准確地回答這些問題，最直接可靠、常用的方法就是黃土浸水載荷測試。

1.黃土浸水載荷測試的基本要求

（1）承壓板面積不小於5000cm²;

（2）壓力增量取預估濕陷起始壓力的1/5，或採用10—20kPa;

（3）承壓板以外的試坑面積須鋪設5—10cm厚的砂礫石濾層；

（4）坑內注水，坑內水面應高於濾層頂面3cm;

（5）沉降觀測裝置的固定點不得受浸水影響。

2.黃土浸水載荷測試方法

確定濕陷性黃土的濕陷起始壓力Psh的浸水載荷測試可細分為單線法、雙線法和飽水單線法，可根據需要和條件選用。

（1）多點單線法：在同一土層中不少於三點（點距≤6m），分別做天然濕度下的載荷測試，載入到預定的浸水壓力（各點的浸水壓力可分別採用預估的濕陷起始壓力、大於和小於預估濕陷起始壓力50kPa）。穩定標准，採用相對穩定法，即將每個載荷測試的地基土浸水，測定浸水後的穩定沉降量，直至每小時的沉降量不大於0.1mm為止。則與每一級壓力等級相當的濕陷下沉量S_sh為

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：S——天然條件下的沉降量（mm）;

S_w——浸水條件下的沉降量（mm）。

最後繪制P-S_sh曲線（見圖4—4）。取曲線轉折點所對應的壓力即為濕陷起始壓力P_sh；如轉折點不明顯，則取S_sh/B=0.02所對應的壓力作為濕陷起始壓力（B為承壓板寬度）。

（2）飽水單線法：只做一個載荷測試。將設備安裝好後，即向試坑內浸水，使3.5倍承壓板直徑（或寬度）深度內的土層達到飽和。採用飽和含水量作為飽和標准指標，即浸水後土層含水量達飽和含水量（計算得到）的85%—90%時就認為是飽和了。然後，按相對穩定法進行載荷測試，繪出P-S_w曲線，S_w為飽水情況下承壓板的下沉量。濕陷起始壓力的求法同單線法。

（3）雙線法：在同一土層的不同地點（點距≤6m）分別做兩個試驗。一個試驗按相對穩定法在天然濕度下進行；一個試驗按飽水單線法在浸水條件下進行。兩試驗點應採用相同的壓力增量。結果可得到在同一級荷載（壓力）下的三個不同沉降量，即天然濕度下的沉降量、浸水條件下的沉降量及後者減去前者的濕陷量S_sh。最後，繪制P-S_sh曲線。求濕陷起始壓力的方法同多點單線法，詳見圖4—5。

以上列出了三種黃土浸水載荷測試方法。飽水單線法只需做一點，不受土層均勻程度差別的影響；多點單線法可在某一預定壓力時浸水，對測定某級壓力的浸水濕陷量比較合適；雙線法在理論上可以測定最大壓力以內任一壓力的濕陷量，對全面觀察土層在不同壓力下的濕陷性是較經濟的方法。由於雙線法和多點單線法要進行平行試驗，受土層的不均勻性影響較大。

須說明的是，當P-S_sh曲線上出現兩個轉折點時，可取兩個轉折點之間的中值所對應的壓力作為濕陷起始壓力；當曲線上無明顯轉折點時，可根據曲線形態取S_sh≥0.02B所對應的壓力作為濕陷起始壓力。對濕陷性小的土，取值大些；對濕陷性較大的土，取值小些。

圖4—4多點單線法求濕陷起始壓力

圖4—5雙線法求濕陷起始壓力

（三）計算基礎的沉降量

直接利用原位測試成果，特別是載荷試驗成果計算地基的變形量，較據室內試驗得出的壓縮模量計算更接近於實際。前者在國外應用甚廣。原蘇聯規定，用載荷試驗的變形模量計算地基變形量；日本用P-S曲線先算出地基系數，然後計算沉降量；歐美國家也有類似情況。我國曾習慣於用壓縮模量指標採用分層總和法計算地基沉降量，結果和實際沉降量差別較大。1974年頒布的《工業與民用建築地基基礎設計規范》（TJ7-74），在分層總和法的基礎上提出了一個較為簡便的計算公式，根據我國多年的建築經驗，在公式前加了一個經驗系數，以修正理論計算的誤差。盡管如此，仍不如採用原位測試得到的土的變形模量進行計算更符合實際。

當建築物基礎寬度兩倍深度范圍內的地基土為均質時，可利用載荷測試沉降量推算建築基礎的沉降量：

對砂土地基

對粘性土地基

式中：S_j——預估的基礎沉降量（cm）;

S——載荷與基礎底面壓力值相等時的載荷測試承壓板的沉降量（cm）;

b——基礎短邊寬度（cm）;

B——承壓板寬度（cm）。

⑩ 　旁壓測試成果整理

旁壓試驗的主要成果是旁壓P-S、P-V曲線，可從曲線上求出一些和土的性質有關的參數。

1.數據校正

在繪制P-S曲線之前，須對試驗記錄中的各級壓力及其相應的測管水位下降值進行校正：

（1）壓力校正，其公式為：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：P——校正後的壓力（kPa）;

P_m——壓力表讀數（kPa）;

P_w——靜水壓力（kPa）;

P_i——彈性膜約束力曲線上與測管水位下降值對應的彈性膜約束力（kPa）。靜水壓力，可採用下式計算（圖5—22）：

無地下水時

有地下水時

式中：h₀——測管水面離孔口的高度（m）;

Z——地面至旁壓器中腔中點的距離（m）;

h_w——地下水位離孔口的距離（m）；

γ_w——水的重度（10kN/m³）;

（2）測管水位下降值，其校正公式為：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

圖5—22靜水壓力計算示意圖

式中：S——校正後的測管水位下降值（cm）;

S_m——實測測管水位下降值（cm）；

α——儀器綜合變形校正系數（cm/kPa）；其它符號意義同前。

2.繪制壓力P與測管水位下降值S曲線

（1）先定坐標。國外多以縱坐標為壓力P（kPa），橫坐標為測管水位下降值S（cm）。和一般材料的應力－應變曲線繪制格式相同。比例尺選用1cm代表100kPa或1cm測管水位下降值，也可根據具體情況選定。對於坐標系，也可以規定橫坐標為壓力P，縱坐標為水位下降值S，與載荷曲線繪制格式類似。對於同一個勘測或研究單位，最好統一格式，以便比較，但格式的差異不影響試驗成果的解釋。

（2）繪制曲線時，先連直線段，再用曲線板連曲線部分，曲線與直線的連接處要圓滑。

另外，有時用P-V曲線代替P-S曲線。設V_m為測管內的體積變形量（cm³），其換算公式為：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：A——測管內截面積（cm²）;

S——測管水位下降值（cm）。

從S換算到V後，按下式對體積V進行校正：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：V——校正後的體積（cm³）;

V_m——P_m+P_w所對應的體積（cm³）；

其它符號意義同前。

校正後，即可繪制P-V曲線。

3.曲線特徵值的確定和計算

利用旁壓試驗確定地基土參數，首先要從旁壓試驗的P-S或P-V曲線上求取特徵值。下面先分析一下典型的預鑽式旁壓曲線特徵。

（1）旁壓器在逐級受壓的情況下，孔壁土體相應經歷了三個變形階段，反映在P-S（或P-V）曲線上，可以明顯劃分為三個區，見圖5—23。

圖5—23預鑽式旁壓曲線及特徵值

①恢復區：該區壓力逐漸由零增加到P_0m，曲線下凸，斜率△P/△V由小變大，直到在P_0m處趨於直線段。其原因是：開始時旁壓器彈性膜膨脹，不受孔壁土體的阻力，只填充了膜與孔壁之間的空隙，進而將成孔後因應力釋放而向孔內膨脹的土體擠壓回原來位置。這個階段的終點壓力為P_0m（對應的體積增量為V_0m）。

從理論上講，曲線中直線段的起點P_0m應相當於測試深度處土的靜止側壓力P₀。但是，由於預先鑽孔，因孔壁土體受到了擾動等，P_0m值一般都大於P₀值。Baguelin（1973）等比較了P_0m和P₀（P₀由自鑽式旁壓曲線求得）隨深度變化的情況。在粘土層的各個深度上，P_0m都大於P₀，但兩條曲線基本平行，故它們的差值接近於一個常值。

②似彈性區：指P-S曲線上的近似直線段，壓力由P_0m增至P_f，直線段的終點壓力稱為臨塑壓力P_f（也稱屈服壓力或比例極限），對應的體積增量為V_f。該區段內的土層變形，可視為線性變形階段。各類土預鑽旁壓曲線的這一直線段，都比較明顯。

③塑性發展區：指孔壁壓力大於P_f以後的曲線段。曲線呈上凸形，斜率由大變小，表明土體中的塑性區的范圍不斷發展和擴大。從理論上講，當曲線斜率趨於零時，即使壓力不再增加，體變也會繼續發展，表明土體已完全達到破壞狀態，其相應的壓力稱為極限壓力P_L。實測時，由於測管水量限制，常常不出現這種情況，而是用體變增量達到或超過某一界限值時所對應的壓力P_L表示，P_L稱為名義上的極限壓力。

（2）根據預鑽式旁壓P-S曲線的特徵，可以求取三個特徵值：

①靜止側壓力P₀：可以用計演算法或圖解法求取P₀值。

i.計演算法：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：ζ——靜止土側壓力系數，按土質而定；一般砂土、粉土取0.5，粘性土取0.6，淤泥取0.7；

γ——土的重度，地下水位以下為飽和重度（kN/m³）;

h——測試點深度（m）;

u——測試點的孔隙水壓力（kPa）；正常情況下，它極接近於由地下水位算得的靜

水壓力，即在地下水位以上，u=0；在地下水位以下，按下式計算：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

符號意義同前，此種方法要預估ζ。

ii.圖解法：由於P_0m值一般都大於P₀值，因此基於圖解法求P₀的基本想法均是往小的方向修正P_0m。應用較多的方法有：

a.將旁壓曲線直線段延長，與S（v）軸相交，由交點作P軸平行線與P-S曲線相交，其交點對應的壓力即為P₀。

b.上述作圖法受成孔質量影響很大，一般無規律性。現又提出一種新的作圖法（圖5—24）。

圖5—24交點法求P₀值（據王長科）

根據P-S曲線特徵，開始的曲線段因土的擾動所致，直線段表示土處於未擾動狀態的似彈性段，作曲線段的初始切線和直線段的延長線相交，其交點對應的壓力即為P₀，其物理意義比較明確（擾動和原狀土接觸點），表示土的原位水平應力值。該法考慮了成孔擾動的影響，合理簡便。經檢驗，P₀值隨深度增加而增大，和理論計算值基本符合，而又比理論計算更符合實際，不用估算ζ值，完全由旁壓曲線即可求得P₀值。該法要求在試驗初期採用小等級加荷，以便所測的旁壓曲線能准確反映原狀土和孔周擾動土的應力變形特性。

②臨塑壓力P_f：可按下列方法之一確定：

i.直線段的終點所對應的壓力為臨塑壓力P_f。

ii.可按各級壓力下的30s到60s的測管水位下降值增量△S_60-30（或體積增量△V_60-30），或30s到120s的測管水位下降值增量△S_120-30（或△V_120-30）同壓力P的關系曲線輔助分析確定，即P－△S_60-30或P－△S_120-30，其折點所對應的壓力即為臨塑壓力P_f。

③極限壓力P_L：按下列方法之一確定：

i.手工外推法：憑眼力將曲線用曲線板加以延伸，延伸的曲線應與實測曲線光滑而自然地連接，並呈趨向與S（或V）軸平行的漸近線時，其漸近線與P軸的交點即為極限壓力P_L。

ii.倒數曲線法：把臨塑壓力P_f以後的曲線部分各點的測管水位下降值S（或體積V取倒數1/S（或1/V），作P-1/S（或P-1/V）關系曲線（近似直線），在直線上取1/（2S₀+S_c或（1/（2V₀+V_c））所對應的壓力即為極限壓力P_L。

iii.在工程實踐中，常用雙倍體積法確定極限壓力P_L。

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：V_L——P_L所對應的體積增量（cm³）;

V_c——旁壓器中腔初始體積（cm³）;

V₀——彈性膜與孔壁接觸時的體積增量，即直線段與V軸交點的值（cm³），國內

常用測管水位下降值S表示，即：

土體原位測試機理、方法及其工程應用

式中：S_L——P_L所對應的測管水位下降值（cm）;

S_c——與中腔原始體積相當的測管水位下降值，PY型國產旁壓儀為32.1cm;

S₀——直線段與S軸的交點所代表的測管水位下降值（cm）。

V_L或S_L所對應的壓力即為P_L。

在試驗過程中，由於測管中液體體積的限制，使試驗往往滿足不了體積增量達到2V₀+V_c（即相當孔穴原來體積增加一倍）的要求。這時，需憑眼力用曲線板將曲線延伸，延伸的曲線與實測曲線應光滑自然地連接，取S_L（或V_L）所對應的壓力作為極限壓力P_L。

以上P₀、P_f、P_L的單位均為kPa。