❶ 軟體測試工程師 職稱 業績成果 怎麼寫
應該寫好幾點：1、你對崗位和工作上的認識2、具體你做了什麼事3、你如何用心工作，哪些事情回是你動答腦子去解決的。就算沒什麼，也要寫一些有難度的問題，你如何通過努力解決了4、以後工作中你還需提高哪些能力或充實哪些知識5、上級喜歡主動工作的人。你分內的事情都要有所准備，即事前准備工作
❷ 做完一個性能測試後是什麼成果物
性能測試用例、性能測試報告
❸ 靜力載荷測試成果的應用
載荷測試的主要成果是壓力－沉降量曲線（即P-S曲線）和變形模量。其成果主要用來確定地基容許承載力和預估建築物的沉降量。其他應用，有待今後不斷豐富和發展。
（一）確定地基容許承載力（或承載力標准值fk）
在確定地基土的容許承載力時，通常要考慮兩個因素，即：在多大荷載作用下地基土的變形達到逐漸穩定狀態；所產生的變形是否影響建築物的正常使用。
利用載荷測試成果確定地基承載力的方法，是以P-S曲線的特徵點所對應的壓力作為基本依據的。這兩個特徵點可以把P-S曲線分為三段，分別反映了地基土在逐級受壓以至破壞的三個變形階段，即直線變形階段、剪切變形或塑性變形破壞階段、整體剪切破壞階段（可參見圖4—3中的Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ區）。①在直線變形階段，地基土所受壓力較小，主要是壓密變形或似彈性變形，地基變形較小，處於穩定狀態。直線段端點所對應的壓力即為比例界限P0，可作為地基土的容許承載力。此點靠近塑性變形破壞階段，和臨塑荷載（由理論計算得來）Pcr很接近。②當壓力繼續增大超過比例界限時，在基礎（或承壓板）邊緣出現剪切破裂或稱塑性破壞。隨壓力繼續增大，剪切破裂區不斷向縱深發展，此段P-S關系呈曲線形狀。曲線末端（為一拐點）所對應的壓力即為極限界限，可作為地基土極限承載力P1。可通過極限承載力除以一定的安全系數（一般取2.5—3.0）的方法確定地基土容許承載力。③如果壓力繼續增加，承壓板（或基礎）會急劇不斷地下沉。此時，即或壓力不再增加，承壓板仍會不斷急劇下沉，說明地基發生了整體剪切破壞。
上述確定地基容許承載力的方法，一般適用於低壓縮性土，地基受壓破壞形式為整體剪切破壞，曲線上拐點明顯。
對於中、高壓縮性土，地基受壓破壞形式為局部剪切破壞或沖剪破壞，其P-S曲線上無明顯的拐點。這時可用P-S曲線上的沉降量S與承壓板的寬度（或換算成直徑）B之比等於0.02時所對應的壓力作為地基土容許承載力。對砂土和新近沉積的粘性土，則採用S/B=0.010—0.015時所對應的壓力為容許承載力。
（二）確定濕陷性黃土的濕陷起始壓力
我國北方廣泛分布著一種特殊土——黃土，其工程性質的一個顯著特點是，有些黃土具有濕陷性，即在一定壓力作用下，黃土受水浸濕後，結構迅速破壞，產生顯著附加沉降（陷）的性能。不言而喻，它對工程建築構成了致命危險。因此，在黃土地區進行工程地質勘察時，必須查明建築場區有無濕陷性黃土存在；如有，則要確定是自重濕陷還是非自重濕陷，非自重濕陷性黃土的起始壓力是多少。定量而准確地回答這些問題，最直接可靠、常用的方法就是黃土浸水載荷測試。
1.黃土浸水載荷測試的基本要求
（1）承壓板面積不小於5000cm2;
（2）壓力增量取預估濕陷起始壓力的1/5，或採用10—20kPa;
（3）承壓板以外的試坑面積須鋪設5—10cm厚的砂礫石濾層；
（4）坑內注水，坑內水面應高於濾層頂面3cm;
（5）沉降觀測裝置的固定點不得受浸水影響。
2.黃土浸水載荷測試方法
確定濕陷性黃土的濕陷起始壓力Psh的浸水載荷測試可細分為單線法、雙線法和飽水單線法，可根據需要和條件選用。
（1）多點單線法：在同一土層中不少於三點（點距≤6m），分別做天然濕度下的載荷測試，載入到預定的浸水壓力（各點的浸水壓力可分別採用預估的濕陷起始壓力、大於和小於預估濕陷起始壓力50kPa）。穩定標准，採用相對穩定法，即將每個載荷測試的地基土浸水，測定浸水後的穩定沉降量，直至每小時的沉降量不大於0.1mm為止。則與每一級壓力等級相當的濕陷下沉量Ssh為
土體原位測試機理、方法及其工程應用
式中：S——天然條件下的沉降量（mm）;
Sw——浸水條件下的沉降量（mm）。
最後繪制P-Ssh曲線（見圖4—4）。取曲線轉折點所對應的壓力即為濕陷起始壓力Psh；如轉折點不明顯，則取Ssh/B=0.02所對應的壓力作為濕陷起始壓力（B為承壓板寬度）。
（2）飽水單線法：只做一個載荷測試。將設備安裝好後，即向試坑內浸水，使3.5倍承壓板直徑（或寬度）深度內的土層達到飽和。採用飽和含水量作為飽和標准指標，即浸水後土層含水量達飽和含水量（計算得到）的85%—90%時就認為是飽和了。然後，按相對穩定法進行載荷測試，繪出P-Sw曲線，Sw為飽水情況下承壓板的下沉量。濕陷起始壓力的求法同單線法。
（3）雙線法：在同一土層的不同地點（點距≤6m）分別做兩個試驗。一個試驗按相對穩定法在天然濕度下進行；一個試驗按飽水單線法在浸水條件下進行。兩試驗點應採用相同的壓力增量。結果可得到在同一級荷載（壓力）下的三個不同沉降量，即天然濕度下的沉降量、浸水條件下的沉降量及後者減去前者的濕陷量Ssh。最後，繪制P-Ssh曲線。求濕陷起始壓力的方法同多點單線法，詳見圖4—5。
以上列出了三種黃土浸水載荷測試方法。飽水單線法只需做一點，不受土層均勻程度差別的影響；多點單線法可在某一預定壓力時浸水，對測定某級壓力的浸水濕陷量比較合適；雙線法在理論上可以測定最大壓力以內任一壓力的濕陷量，對全面觀察土層在不同壓力下的濕陷性是較經濟的方法。由於雙線法和多點單線法要進行平行試驗，受土層的不均勻性影響較大。
須說明的是，當P-Ssh曲線上出現兩個轉折點時，可取兩個轉折點之間的中值所對應的壓力作為濕陷起始壓力；當曲線上無明顯轉折點時，可根據曲線形態取Ssh≥0.02B所對應的壓力作為濕陷起始壓力。對濕陷性小的土，取值大些；對濕陷性較大的土，取值小些。
圖4—4多點單線法求濕陷起始壓力
圖4—5雙線法求濕陷起始壓力
（三）計算基礎的沉降量
直接利用原位測試成果，特別是載荷試驗成果計算地基的變形量，較據室內試驗得出的壓縮模量計算更接近於實際。前者在國外應用甚廣。原蘇聯規定，用載荷試驗的變形模量計算地基變形量；日本用P-S曲線先算出地基系數，然後計算沉降量；歐美國家也有類似情況。我國曾習慣於用壓縮模量指標採用分層總和法計算地基沉降量，結果和實際沉降量差別較大。1974年頒布的《工業與民用建築地基基礎設計規范》（TJ7-74），在分層總和法的基礎上提出了一個較為簡便的計算公式，根據我國多年的建築經驗，在公式前加了一個經驗系數，以修正理論計算的誤差。盡管如此，仍不如採用原位測試得到的土的變形模量進行計算更符合實際。
當建築物基礎寬度兩倍深度范圍內的地基土為均質時，可利用載荷測試沉降量推算建築基礎的沉降量：
對砂土地基
對粘性土地基
式中：Sj——預估的基礎沉降量（cm）;
S——載荷與基礎底面壓力值相等時的載荷測試承壓板的沉降量（cm）;
b——基礎短邊寬度（cm）;
B——承壓板寬度（cm）。
❹ 自動化測試執行完後輸出成果物有哪些
可以的，你可以把運行結果信息記錄在一個字元串（或者類似的一個類）里，等到測試完成後，再把這個字元串（or 類）輸出到txt裡面去
❺ 旁壓測試成果的應用
旁壓測試在實質上是一種橫向載荷試驗。旁壓測試與載荷變形觀測、成果整理及曲線形狀等方面，都有類似之處，甚至有相同之處。但旁壓測試的設備重量輕，測試時間短，並可在地基土的不同深度上(尤其是適用於地下水位以下的土層)進行測試，因而其應用比載荷測試更廣泛。目前國內外旁壓試驗成果的應用主要有以下幾個方面：
一、確定地基承載力
我國目前基本上採用臨塑荷載和極限荷載兩種方法，來確定地基土體的容許承載力。
水利部行業標准《土工試驗規程》(SL237-1999)規定的方法如下：
1.臨塑壓力法
大量的測試資料表明，對於土質均勻或各向同性的土體，用旁壓測試的臨塑壓力Pf減去土層的靜止側壓力P0所確定的承載力，與載荷測試得到的承載力基本一致。在國內在應用旁壓測試確定地基承載力f0時，一般採用下式：
f0=Pf-P0(6-19)
式中：f0為地基承載力(kPa)。
2.極限壓力法
對於紅粘土、淤泥等，其旁壓曲線經過臨塑壓力後，急劇拐彎；破壞時的極限壓力與臨塑壓力之比值(PL/Pf)小於1.7。為安全起見，採用極限壓力法為宜：
土體原位測試與工程勘察
式中：F為安全系數，一般取2～3。
對於一般土體，宜採用臨塑荷載法，對旁壓曲線過臨塑壓力後急劇變陡的土，宜採用極限荷載法來確定地基土承載力。
建設部行業標准《高層建築岩土工程勘察規程》(JGJ-72-2004)規定，推薦地基承載力特徵值fak，按下式計算：
fak=λ1(Pf-P0)
fak=λ2(PL-P0)
(6-21)
式中：λ1、λ2為修正系數。
λ1對於一般粘性土，可結合各地區工程經驗取值；具體取值可參照建設部行業標准《高層建築岩土工程勘察規程》(JGJ-72-2004)：λ2對於粘性土取0.42～0.50；粉土取0.30～0.43；砂土取0.25～0.37。也可根據經驗取值，但λ1不應大於1.0；λ2不應大於0.5。
二、確定單樁豎向容許承載力
樁基礎是最常用的深基礎，其承載力由樁周側面的摩阻力和樁端承載力兩部分提供。考慮到旁壓孔周圍土體受到的作用是以剪切為主，與樁的作用機理比較相近，因此，分析和建立樁的承載力和旁壓試驗結果之間的相關關系是可能的。於1978年，Baguelin提出了估算單樁的容許承載力的計算式：
土體原位測試與工程勘察
式中：[qd]為樁端容許承載力(kPa)；[qf]為樁側容許摩阻力(kPa)。
建設部行業標准《高層建築岩土工程勘察規程》(JGJ-72-2004)建議：打入式預制樁的樁周土極限側阻力qsis，可根據旁壓試驗極限壓力查表(表6-3)確定。而樁端土的極限端阻力的值qps可按下式計算：
粘性土：qps=2PL
粉土：qps=2.5PL
砂土：qps=3PL
表6-3 打入式預制樁的樁周土極限側阻力qsis(kPa)
對於鑽孔灌注樁的樁周土極限側阻力qsis為打入式預制樁的0.7～0.8倍；樁的極限端阻力qps為打入式預制樁的0.3～0.4倍。
三、確定地基土層旁壓模量
地基土層旁壓模量是反映土層中應力和體積變形(可表達為應變的形式)之間關系的一個重要指標，它代表了地基土水平方向的變形性質。
由於加荷方式採用快速法，相當於不排水條件，依據彈性理論，對於預鑽式旁壓儀，根據梅納德(Menard)理論，在P-V曲線上的近似直線段，土體基本上可視為線彈性介質，根據無限介質中圓柱形狀孔穴的徑向膨脹理論，孔壁受力ΔP作用後徑向位移Δr和壓力ΔP的關系為：
土體原位測試與工程勘察
式中：G為剪切模量。
旁壓試驗實測孔穴體積的變化所引起的徑向位移變化Δr為：
Δr=ΔV /2πrL (6-24)
式中：L為旁壓器測試腔長度(圖6-12)。
圖6-12 求旁壓模量原理圖
將式(6-24)代入式(6-23)可得：
土體原位測試與工程勘察
在式(6-25)中，可取r為P-V曲線上近似直線段中點所對應的旁壓孔穴半徑rm。這時，相應的孔穴體積為V，則：
V=Vc+Vm (6-@26)
式中：Vm為近似直線段中點對應的體積增量(cm3)；其他符號意義同前。
彈性理論中剪切模量G與彈性模量E之間的關系式為：
土體原位測試與工程勘察
若將旁壓測試中的E用Em來表示，將式(6-25)和式(6-26)代入式(6-27)，則可得到：
土體原位測試與工程勘察
式中：Em為旁壓模量(kPa)；μ為土的泊松比；
由上式可知，計算旁壓模量通常用下式表示：
土體原位測試與工程勘察
式中：Em為旁壓模量(kPa)；μ為泊松比；Vf為與臨塑壓力Pf所對應的體積(cm3)；Vc為旁壓器量測腔初始固有體積(cm3)；V0為與初始壓力P0對應的體積增量(cm3)；ΔP/ΔV為旁壓曲線直線段的斜率(kPa/cm3)。
國內也有採用測管水位下降值，即將體積值除以測管截面積，則式(6-29)可改為：
土體原位測試與工程勘察
式中：Sc為與測試腔原始體積相當的測管水位下降值(cm)；S0，Sf為P-S 曲線上直線段所對應的測管水位下降值(cm)；ΔP/ΔS為旁壓曲線直線段的斜率(kPa/cm)。其餘符號意義同前。
通常旁壓模量 Em和變形模量 E0的關系，梅納德(Menard)建議用下式來表示：
Em=α·E0(6-31)
表6-4 土的結構系數α常見值
式中：α為土的結構系數，其取值在0.25～1.0之間，具體見表6-4所列。
對於自鑽式旁壓試驗，仍可採用上兩式來計算旁壓模量。由於自鑽式旁壓試驗的初始條件與預鑽式旁壓試驗長期保持不同，預鑽式旁壓試驗的原位側向應力經鑽孔後已釋放。兩種試驗對土的擾動也不相同，故兩者的旁壓模量並不相同。因此，在工程中應說明試驗所用的旁壓儀器類型。
四、確定土的變形模量
變形模量是計算地基變形的重要參數，它是表示土體在無側限條件下受壓時，土體所受的壓應力與相應壓應變之比。變形模量與室內試驗求得的壓縮模量之間的關系，如下式所示：
土體原位測試與工程勘察
式中：E0為土的變形模量(kPa)；ES為土的壓縮模量(kPa)；μ為泊松比。
用旁壓測試曲線直線段計算的變形模量公式，由於是採用的載入比較慢，實際上考慮了排水固結的變形。而土的旁壓模量也是所測曲線直線段斜率的函數，規范規定，旁壓模量的測試方法，採用快速加荷的方式，所以土的旁壓模量與土的變形模量不是相同的。
五、估算地基沉降量
圖6-13 兩個變形區
Ⅰ區為球形應力張量引起的變形區；Ⅱ區為偏斜應力張量引起的變形區
採用旁壓試驗法來預估沉降量可將沉降分為兩個部分(圖6-13)，其計算式為：
S=SA+SB
式中：SA為球形應力張量引起的沉降；SB為偏斜應力張量引起的沉降。
偏斜應力張量引起的沉降又可分為兩部分，即
SB=SBe+SBp(6-33)
式中：SBe為彈性沉降；SBp為非彈性沉降。
對任意的形狀基礎，球形應力張量引起的沉降計算公式為：
土體原位測試與工程勘察
式中：P為基底壓力(kPa)；B為基礎半徑或半寬(cm)；E0為變形模量，可根據式(6-31)中的旁壓模量換算；λA為形狀系數；當基礎為圓形基礎時；λA為1。其他基礎的形狀系數見表6-5所示。其他符號意義同前。
偏應力張量引起的彈性變形和非彈性變形的總變形量為：
土體原位測試與工程勘察
式中：B0為基礎的參考半寬：取30cm；α為土的結構系數(有一些參考書稱為流變系數)，由表6-4決定；λB為形狀系數；當基礎為圓形基礎時：λA為1。其他基礎形狀系數見表6-5所示。其他符號意義同前。
表6-5 形狀系數λ值
由上式分析可得到總地基土體變形量為：
土體原位測試與工程勘察
應注意的是：用旁壓試驗法估計的沉降量，往往比採用彈性理論計演算法得到的沉降量要小。
目前，在國內、外一些生產單位的科研部門，利用旁壓試驗P-V曲線來模擬載荷試驗的P-S曲線；也可以通過對比地基處理前後旁壓曲線的臨塑荷壓力和旁壓模量的數值來檢驗經過地基處理後(強夯、堆載預壓、真空預壓等)加固的效果。
❻ 點荷載測試成果分析
影響點荷載法測試精度的因素很多,包括:①岩石本身的影響。用點荷載法測試出的結果往往是較為完整的岩塊的抗壓強度,它不能代表真正的岩石抗壓強度。另外,岩石的顆粒大小、礦物組成等也會對試驗結果產生影響。②試件形狀。一種是鑽孔取出的圓柱形樣品,柱面光滑,試驗精度就高些。還有一種是人工挖掘的自然塊樣,通常表面凹凸不平而且形狀不規則,在進行點荷載試驗時,這些因素使試樣的局部出現異常應力場,從而影響試驗的結果。③試件大小。同種岩性、不同尺寸的岩樣得出的點荷載強度指數不同。
由上可見,在排除其他因素而只進行某種特定因素影響的研究時,可以找到一些規律性的東西,但由於大多數岩石本身都具有各向異性和礦物組成的多樣性特點,使這些規律不能適合所有的樣品,這就需要從實地採集一定數量代表性的樣品進行點荷載法的試驗。因此,分別對紫坪鋪電站工程場地的粉砂岩及泥頁岩進行點荷載測試。試驗成果見表5-3。
表5-3 點荷載試驗成果表
所采樣品主要來自溢洪道邊坡,壩肩壩前邊坡,廠房後邊坡的各工程部位,分平行、垂直層面方向分別試驗。由測試結果(表5-3)看出,粉砂岩的抗壓強度為30～50MPa,泥頁岩的抗壓強度不到30MPa,平行層面的抗壓強度為5～15MPa。平行層面與垂直層面抗壓強度具有較大的差別,各向異性系數遠大於1,這表明層狀軟岩具有強烈的各向異性。由於樞紐區地層韻律性好,岩性的過渡類型發育,且位於褶皺構造強烈部位,泥頁岩(夾煤線)甚至粉砂岩不僅過渡成分復雜,而且揉皺強烈,完整性差,這些特徵對試驗結果有很大影響。所以,測得場地的粉砂岩、泥頁岩點荷載強度變化幅值較大,要取得這類軟岩的更可靠的強度參數,還需其他測試手段作為補充驗證。
❼ 怎樣使測試工作取得突破性的成果（請大家給點建議）
您好我來解答您的問題1.你的理念和宏願上講出了產品質量第一位是首當其沖的，版也是理所當然權要為核心的問題點。這點必須要做到很好。2.從我了解的貴公司的測試人員的不完整性及技術方面的缺陷是必須要解決的問題，對於這樣的問題，不知貴公司是否有可行的培訓研究計劃。3.選擇合適的軟體測試也是要解決的問題，不能識別只能說明你沒找到合適的，而不是沒有。4.本人不是從事軟體測試的，但是研發產品和測試產品都是家常便飯，良好的工作態度是能把事情做好的首要素質。所以每天都要保持微笑。給自己一個好的心情喔！回答完畢。請給分。
❽ 軟體測試中的 成果物質量分析 項目成果物質量的分析 包括哪些該怎麼去寫
去領測國際官網上面下載免費學習的軟體測試視頻教程吧，可以很系統的給你講解入門到精通的全部知識。
❾ 下列哪些屬於軟體測試階段的交付成果物（ ）
你的選擇題目，成果物 選擇寫出來啊。
❿ 基本設計，在IT軟體開發中算哪個階段的成果物
希望可以幫到你。
當用戶需要某種功能的軟體時，首先需要了解的就是客戶的需求，此為需求分析，再次為概要，基本，詳細，編碼，測試，打包，交付驗收。
概要設計階段、基本設計階段、詳細設計階段三個階段聯系比較緊密，相互分割比較模糊，不必詳究。
軟體開發流程（Software development process）即軟體設計思路和方法的一般過程，包括設計軟體的功能和實現的演算法和方法、軟體的總體結構設計和模塊設計、編程和調試、程序聯調和測試以及編寫、提交程序。
第一步：需求調研分析
初步了解客戶大致要求，制定需求列表。需要實現的大功能、小功能以及基本界面。分析客戶的業務和數據處理需求。
第二步：概要設計
此階段開始組織開發結構，繪制資料庫E-R圖，即實體關系圖（Entity-RelationShip），需要和項目團隊中的其他成員以及客戶溝通，設計是否滿足客戶的需求。
第三步：詳細設計
此階段要把設計細化及分配給項目其他成員。因此為了後續開發及開發進度，此階段需及其詳盡。
在概要設計的基礎上，開發者需要進行軟體系統的詳細設計。在詳細設計中，描述實 現具體模塊所涉及到的主要演算法、數據結構、類的層次結構及調用關系，需要說明軟體系統各個層次中的每一個程序(每個模塊或子程序)的設計考慮，以便進行編碼和測試。應當保證軟體的需求完全分配給整個軟體。詳細設計應當足夠詳細，能夠根據詳細設計報告進行編碼。
第四步：編碼
第五步：測試
第六步：軟體交付准備
第七步：使用方驗收