實驗成果分析

❶ 實驗結果與分析

1.斷裂單側與砂體相連

（1）當砂層1比砂層2滲透率小（相差2.76倍）時情形。油首先充滿斷層帶F，並很快運移到斷層帶F的頂部，當注入時間為30h11min，注油量為36.24mL時，油開始進入砂層。由於砂層1位於砂層2的上方，相對砂層1的油柱高度較大，足以克服進入砂層1的毛細管阻力，故油仍然首先充注砂層1，當注入時間為63h3min時，注入量為75.66mL，油在k₁層運移了4cm。

（2）當砂層1的滲透率大於砂層2（相差2.76倍）時情形。油優先充注砂層1，隨著充注油量的增加，砂層2亦有油充注，但含油飽和度相對較小。油首先充滿斷層帶F，並很快運移到斷層帶F的頂部，當注入時間為23h15min，注入量為27.89mL時，油開始進入滲透率較大的上部砂層1，並在砂層1側向運移，運移速率為0.011cm/min。當注入時間為52h54min，注入量為63.48mL時，油開始進入滲透率較小的下部砂層2。當注入時間62h13min，注入量74.67mL時，油運移到砂層1右邊界，隨後砂層1顏色逐漸加深，砂層2不斷向前運移。當注入時間86h04min，注入量103.26mL時，砂層2的油運移了15cm。

2.斷裂兩側與砂體相連

（1）當斷裂帶兩側砂體為層內均質砂體時（砂層1的滲透率k₁等於砂層2的滲透率k₂）：當油連續充注時，油氣首先沿斷裂帶向上運移至頂部，然後沿蓋層下部向斷層兩側的砂層側向運移，其中沿斷層上升盤砂層充注的油較多，斷層下降盤砂體油的充注較小。隨充注量的不斷增加，運移通道也不斷加寬，至實驗達到穩定時，斷層上升盤砂層為油運移的主要通道。

（2）當斷裂帶兩側砂體為層內非均質時情形。①砂層1滲透率（k₁）大於砂層2的滲透率（k₂）時（相差3.5倍），在連續充注條件時，至實驗達到穩定時，只有斷裂上升盤的砂層1為油運移的有效通道，充注的油比較多，而砂層2基本為水層，斷裂下降盤的砂層1充注很少量的油，而砂層2沒有油的充注。②砂層1的滲透率（k₁）小於砂層2的滲透率（k₂）時（相差3.5倍），油連續充注時，斷裂上升盤的砂層1和砂層2均可成為油的運移通道，但滲透率較大的砂層2的輸導油的能力更強一些，充注的油更多，而斷裂下降盤的砂層1和砂層2沒有油的充注。

（3）當斷裂帶兩側砂體為層間均質砂體時（砂層1的滲透率k₁等於砂層2的滲透率k₂）

連續充注時，只有斷裂帶上、下兩盤的砂層1可形成油的運移通道，但上升盤的砂層1輸導能力更強一些，同時上升盤的砂層2亦有部分的油進入，但在實驗條件下，未能形成油的連續的運移通道。因此，當斷裂帶兩側砂體為層間和層間均質砂體時，連續注油條件下，油的運移通道和運移量存在著差異。

3.順向階梯狀斷裂

（1）當砂層1的滲透率小於砂層2時（相差2.76倍），即k₁<k₂時情形。油首先充注F₁斷層帶，並運移到斷層帶的頂部。當注入時間為107m in，注油量為20.14m L時，F₁斷層帶的油開始進入左邊的砂層1。隨後油繼續充注F₁斷層帶，並在左邊的砂層1中不斷運移，當注入時間為2449m in，注油量為48.99m L時，左邊砂層1中的油已運移到右邊界，並進入到F₂斷層帶，從上到下開始充注F₂斷層帶。當注入時間為2782m in，注油量為55.64m L時，F₁斷層帶的油開始進入左邊的砂層2，隨著注油量的增加，左邊砂層2的油運移到右側邊界並進入到F₂斷層帶。當注入時間為6238m in，注油量為124.75m L時，F₂斷層帶的油開始進入中間的砂層2，並沿中間砂層2上部進入F₃斷層帶，同時油開始進入中部砂層1。當注入時間為13080m in，注油量為322.55m L時，油已完全充滿F₂斷層帶，中部砂層1的油已運移到右側邊界，中部砂層2的油基本充滿，F₃斷層帶的上半部分已完全充滿油，同時有油開始進入右邊砂層2。至實驗結束時，即注油18281m in，注油量519.42m L時，F₃斷層帶基本完全充滿油，右邊砂層2也基本充滿油，同時油開始進入右邊砂層1。因此，由於砂層1位於砂層2的上方，相對於砂層1的油柱高度較大，足以克服砂層1的毛細管阻力，當油進入砂層2時，亦有一部分進入砂層1，但相同條件下，砂層2的含油飽和度大於砂層1。

（2）當砂層1的滲透率大於砂層2（相差2.76倍），即k₁>k₂時情形。油優先充注滿位於上方且滲透率較大的砂層1，隨著注油量的增大，階梯斷層系統中位於下方的砂層1和砂層2均可成為油的輸導層，但在階梯斷層最上方的砂層1優先聚集成藏，只有當注油量較大時，階梯狀斷層最上方的砂層2才能聚集成藏。

4.反向階梯狀斷裂

（1）當砂層1的滲透率小於砂層2時（相差2.76倍），即k₁<k₂時情形。在本實驗中，雖然砂層1的滲透率小於砂層2，但由於砂層1位於砂層2的上方，相對於砂層1的油柱高度較大，足以克服砂層1的毛細管阻力，因此當油進入砂層2時，亦有一部分進入砂層1，並且在一定的條件下，油首先進入砂層1，從而導致砂層1和砂層2均發生油的充注，但相同條件下，砂層2的含油飽和度大於砂層1。

（2）當砂層1的滲透率大於砂層2（相差2.76倍），即k₁>k₂時情形。油首先充注F₁斷層帶，然後進入位於上方且滲透率較大的砂層1，並沿該砂層上傾方向運移，分別進入F₂和F₃斷層帶及其上部的砂層l。隨著注油量的增大，階梯斷層系統中位於下方，靠近油源的砂層1和砂層2均可成為油的輸導層，均含油，當供油量不太充足時，階梯斷層最上方的砂層1可以聚集成藏，只有當注油量較大時，階梯狀斷層最上方的砂層2才能聚集成藏。

上述順向和反向階梯狀斷裂模型的模擬實驗，可以解釋百色盆地北部斷階帶沿順向和反向階梯狀斷裂分布的一些砂體為什麼含油，而另一些砂體為什麼不含油，在什麼情況下含油，在什麼情況下不含油，以及含油量的多少等問題。

5.地壘構造

模型5主要模擬雷公油田等的成藏問題。其中右側注油速率和注油量較大，代表田東凹陷的生油量較大，而左側注油速率較小，代表了頭塘凹陷的生油量較小。

（1）當砂層1的滲透率小於砂層2（相差2.76倍），即k₁<k₂時情形。因右側注油速率大，油先充注右F₁´斷層帶，隨後充注左F₁斷層帶，當注入時間為270m in，注油總量為13.49m L時，油基本充滿右F₁´斷層帶，同時右F₁´斷層帶有油開始進入其左側的砂層1。當注入時間為1350m in，注油總量為67.51m L時，油基本充滿右F₁´斷層帶左側砂層1，並進入右F₂´斷層帶，同時右F₁´斷層帶有油進入其左側的砂層2，而左F₁層亦有油開始進入其右側的砂層1，同時有油進入左F₂層。當注入時間為3702min，注油總量為184.87mL時，油完全充滿左F₁斷層帶右側的砂層1，而右F₂´斷層帶的油通過其左側的砂層1、砂層2，與左F₂斷層帶的油匯合。隨後注油壓力的進一步增加，油繼續充注F₂和F₂´斷層帶及各砂層1、砂層2。當注入時間為4758m in，注油總量為237.67mL時，油完全充滿右F₂´斷層帶，同時左F₁斷層帶的油通過其右側的砂層2進入左F_：斷層帶。當注入時間為8542min，注油總量為426.88mL時，油基本完全充滿各砂層1、砂層2。因此在一定的注油量情況下，地壘構造最高處及其兩側的砂層1和砂層2均可聚油成藏。

（2）當砂層1的滲透率大於砂層2（相差2.76倍），即k₁>k₂時情形。與上述實驗結果不同，若注油量不足，則油可能僅在砂層1聚集成藏，只有注油量較充足情況下，砂層2才可成藏。

上述實驗結果揭示了雷公油田的油氣成藏問題。在雷公油田兩側窪陷供油量不同的情況下，由斷層和非均質砂體組成的油氣輸導網路導致油氣運移的復雜性和多樣性。因此，在深入、細致的地質研究基礎上，結合模擬實驗研究成果，我們可以更加深入地認識雷公油田的油氣成藏問題，從而提高油氣勘探成功率。

6.主、次斷裂系統

（1）當k₁<k₂時，由於次生斷裂靠近油源主斷裂，因此導致油優先進入次生斷裂，並在其兩側的砂體中聚集成藏。只有當注油量較大時，油也可通過輸導砂層進入另一非油源主斷裂及其相鄰的砂層，並在其中聚集成藏。因此，在本類實驗模型中，如果供油量不太大，油氣主要在靠近油源主斷裂的次生斷裂及其砂體中聚集成藏，遠離油源主斷裂的砂體則不含油。只有當供油量較大時，遠離油源主斷裂的砂體才可能含油。

（2）當k₁>k₂時，油的運移情況就與前面的不一致，在同樣注油量或注油量更大時，油主要在砂層1和斷裂帶中運移，並在砂層1中的一些上傾部位聚集成藏。因此，在該類實驗模型中，無論是靠近油源主斷層的次生斷裂周圍的砂層1，還是遠離油源主斷層的砂層1，都有油的充注，都可能含油。

❷ 　實驗結果分析

（1）隨含水飽和度增大，含水率（F_w）曲線變化規律表現為中、低含水期含水率增長速度快、高含水期含水率上升速度顯著變慢（如圖4-3～圖4-5所示），其原因是儲層起絕對滲流作用的主要是大孔道，油層一旦見水，含水率將迅速增加，必然要導致中、低含水期含水率上升快，當進入高含水期後，主要流通孔道已完全被水占據，此時，水所波及的主要是滲透性較差的小孔道和緻密孔道，含水率只能緩慢上升。在所有35塊岩樣的水驅曲線中，油、水相對滲透率交叉點對應的含水飽和度較高，一般在60%～70%之間，明顯偏右，綜合來看錶現為親水型油水相對滲透率曲線特徵。三類流動單元均表現出相似的變化規律，只是在具體數值上有差異。

（2）三類流動單元的岩樣均表現出無水採收率較高的特點，無水採收率一般在40%左右。其主要原因在於本斷塊儲層主要為一套粒級細、具有多種層理的層狀砂岩組成，在油層均質程度較高、地層原油粘度很小的情況下，很容易趨近活塞式驅油，從而達到較高的無水期驅油效率。

（3）不同流動單元，水淹特徵和電阻率響應特徵各不相同，具體表現為：

①Ⅰ類流動單元以93號岩樣為代表（圖4-3，圖中，左為油驅水過程，右為水驅油過程，下同），φ＝22.5%,k=285.01×10^-3μm²,FZI=4.85μm。其油驅水過程基本符合阿爾奇公式，即在電阻增大率I與含水飽和度S_W的雙對數坐標中，二者之間存在線性關系（滿足關系式lgI=-blg（S_W）+n,b、n為常數）。水驅油過程電阻率（R_t）曲線為「L」型。可將隨含水飽和度變化的電阻率曲線劃分為三個階段（如圖中A、B、C）：A區是無水採收期，電阻率由130Ωm急劇降低到40Ωm左右，含水飽和度變化了15個飽和度單位。該電阻率的減小是由於油飽和度降低而造成的；B區電阻率變化幅度很小，油相滲透率（K_ro）逐漸降低，而水相滲透率（K_rw）變化不大；C區電阻率較快下降，油相滲透率隨含水飽和度增大而變小至趨近於零，水相滲透率快速升高。該階段由於驅替水飽和度升高而導致電阻率緩慢下降。

圖4-7bFZI與S_or關系圖

③Ⅰ類流動單元電阻率隨含水飽和度增大一直在減小，但無水採收期之後電阻率變化幅度較小（圖4-3），而Ⅱ、Ⅲ類流動單元相應於某一地層電阻率，可能對應著三種或兩種含水飽和度（圖4-4、圖4-5），故用電阻率曲線或電阻減小率難以直接計算剩餘油飽和度。

❸ 實驗結果及分析怎麼寫

1、實驗名稱以及姓名學號：

要用最簡練的語言反映實驗的內容。如驗證某程序、定律、演算法，可寫成「驗證什麼」、「分析什麼」等。

2、實驗日期和地點：

比如2020年4月25日，物理實驗室。

3、實驗目的：

目的要明確，在理論上驗證定理、公式、演算法，並使實驗者獲得深刻和系統的理解，在實踐上，掌握使用實驗設備的技能技巧和程序的調試方法。一般需說明是驗證型實驗還是設計型實驗，是創新型實驗還是綜合型實驗。

4、實驗設備（環境）及要求：

在實驗中需要用到的實驗用物，葯品以及對環境的要求。

5、實驗原理：

在此闡述實驗相關的主要原理。

6、實驗內容：

這是實驗報告極其重要的內容。要抓住重點，可以從理論和實踐兩個方面考慮。這部分要寫明依據何種原理、定律演算法、或操作方法進行實驗。詳細理論計算過程。

7、實驗步驟：

只寫主要操作步驟，不要照抄實習指導，要簡明扼要。還應該畫出實驗流程圖（實驗裝置的結構示意圖），再配以相應的文字說明，這樣既可以節省許多文字說明，又能使實驗報告簡明扼要，清楚明白。

(3)實驗成果分析擴展閱讀

實驗報告的寫作對象是科學實驗的客觀事實，內容科學，表述真實、質朴，判斷恰當。實驗報告以客觀的科學研究的事實為寫作對象，它是對科學實驗的過程和結果的真實記錄，雖然也要表明對某些問的觀點和意見，但這些觀點和意見都是在客觀事實的基礎上提出的。

確證性是指實驗報告中記載的實驗結果能被任何人所重復和證實，也就是說，任何人按給定的條件去重復這頂實驗，無論何時何地，都能觀察到相同的科學現象，得到同樣的結果。

❹ 化學實驗結果及分析應該寫什麼內容

一、化學實驗報告的書寫：

一般情況下化學實驗報告是根據實驗步驟和順序從七方面展開來寫的：

1．實驗目的：即本次實驗所要達到的目標或目的是什麼。使實驗在明確的目的下進行，可避免學生無目的的忙碌，所以教師課前檢查實驗預習是很必要的。

2．實驗日期和實驗者：在實驗名稱下面註明實驗時間和實驗者名字。這是很重要的實驗資料，便於將來查找時進行核對。

3．實驗儀器和葯品：寫出主要的儀器和葯品，應分類羅列，不能遺漏。此項書寫可以促使學生去思考儀器的用法和用途，葯品的作用及其所能發生的具體的化學反應，從而有助於理解實驗的原理和特點。需要注意的是實驗報告中應該有為完成實驗所用試劑的濃度和儀器的規格。因為，所用試劑的濃度不同往往會得到不同的實驗結果，對於儀器的規格，學生也應了解，不能僅僅停留在「大試管」「小燒杯」的階段。

4．實驗步驟：根據具體的實驗目的和原理來設計實驗，寫出主要的操作步驟，這是報告中比較重要的部分。此項可以使學生了解實驗的全過程，明確每一步的目的，理解實驗的設計原理，掌握實驗的核心部分，養成科學的思維方法。在此項中還應寫出實驗的注意事項，以保證實驗的順利進行。

5．實驗記錄：正確如實的記錄實驗現象或數據，為表述准確應使用專業術語，盡量避免口語的出現。這是報告的主體部分，在記錄中，應要求學生即使得到的結果不理想，也不能修改，可以通過分析和討論找出原因和解決的辦法，養成實事求是和嚴謹的科學態度。

6．實驗結論和解釋：對於所進行的操作和得到的相關現象運用已知的化學知識去分析和解釋，得出結論，這是實驗聯系理論的關鍵所在，有助於學生將感性認識上升到理性認識，進一步理解和掌握已知的理論知識。

7．評價和討論：以上各項是學生接收，認識和理解知識的過程；而此項則是回顧、反思、總結和拓展知識的過程，是實驗的升華，應給予足夠的重視。

在此項目中，學生可以在教師的引導下自由的發揮，比如「你對本次實驗的結果是否滿意？為什麼？如果不滿意，你認為是什麼原因造成的？如何改進？」或者「為達到實驗目的，實驗的設計可以如何改進？這樣改進的優點是什麼？」或者「你認為本實驗的關鍵是什麼？」等問題。這些都是學生感興趣的地方，既能反映他們掌握知識的情況，又能培養他們分析和解決問題的能力，更重要的是培養他們敢於思考，敢於創新的勇氣和能力。

因此從培養學生思維能力的角度來說，此項內容的書寫應是實驗報告的重點和難點。實驗報告的前四項應在實驗前作為預習報告寫出，教師應給予檢查。因為這部分內容在教材上都已經給出，教師應要求學生重新整理或設計一遍，並用自己的語言羅列出來，避免部分學生不理解的照抄。實驗中要求學生注意各項操作，規范的完成第4項和如實的記錄第5項內容。最後兩項督促學生在實驗後認真完成。

實驗報告不能當場交，否則學生沒有自己整理、總結和消化的時間，但也不應過長，一般1-2天為宜，教師應認真批改，打出具體的等級，對於特別優秀的報告應給予表揚；對於學生中普遍存在的問題集體講解；對於個別有創新性的設計和問題，也可以集體討論，激發學生的興趣和熱情，引起學生對實驗報告的重視。

❺ 實驗形成過程及結果分析

實驗結果表明，三角洲前緣產生滑塌的充要條件是要有一定的觸發機制。觸發機制可以是外界的，例如地震作用、波浪作用等；也可以是內在的，如三角洲前緣砂體自身重力所產生的壓實沉陷等。在不同機製作用下，滑塌濁積體的形成過程和分布規律都有較大的差異性。

（一）地震作用模擬

地震作用是一種最直接的，也是最頻繁的外界機制，它不但可以產生斷層、形成溝谷，還可以誘發產生崩塌和滑坡。在斷陷盆地中地震活動尤其頻繁。

模擬實驗首先在底形上沉積形成一個延伸距離長2.7m的三角洲沉積體，待池內水體澄清後，將24磅的磅錘抬高0.5m，讓其自由落體，敲打震源觸發點，至三角洲前緣產生明顯滑塌時共敲擊20下，歷時40s。在地震作用下，三角洲前緣發生液化滑塌和斷階滑塌兩種類型的滑塌，形成三種類型的滑塌濁積體，可明顯觀察到7個泥質溝道-濁積體系。它們分布在不同區帶內，在三角洲前緣形成了廣泛發育的滑塌濁積體系。

1.液化滑塌濁積體

在靠近震源一側，由於受到的震動作用比較強烈，三角洲前緣發生強烈液化，整體塌陷前移。在液化體前方可形成小型濁積體，濁積體的物源來自泥質溝道初始端下部的砂質沉積，它們在液化作用下上涌至表面，然後在重力作用下沿著底形斜坡下傾方向遷移，移動過程中同時攜帶了表面的泥質沉積和水形成砂泥水的混合物，移動一定距離後沉積下來形成濁積體。這種濁積體往往分布在前緣斜坡與底形坡折的中央部位，規模小、物性差。底形斜坡的存在是其遷移和沉積的重要前提。

2.斷階滑塌濁積體

在遠離震源一側，基底的震動使三角洲前緣局部形成近於垂直的斷階。斷階上部斷開了三角洲體上部的頂積層，下部則沿著前積層層理發育。斷階之上的沉積物在重力作用下順著前緣斜坡向下滑動，先在坡腳處的較深水區分別形成對應的一級滑塌砂體。隨著震動的繼續，一級滑塌體前方的局部砂體會突然脫離主滑塌體而向深窪陷移動和沉積，在深窪陷內形成孤立的二級滑塌濁積體。

三角洲前緣實際上是由多個相對獨立的前積體組成。地震作用產生的斷階可斷掉前緣的多個前積體，使其成為滑塌濁積體的物源。不同位置的前積體具有不同的勢能，滑動過程中由於各單層前積體滑動次序的不同和速度的差異，使這些前積體互相疊置，在自身重力作用下下滑的同時也受到了後續滑塌前積體的推擠。滑塌初期，這些疊置體作為一個整體沿著斜坡面向下滑動，到達坡腳後速度逐漸減慢。連續震動過程中的一次強震形成新的疊置體，它以較高的速度沿斜坡面下滑並撞擊早期形成的疊置體，最前方的疊置體在碰撞力的作用下就會脫離整體而向深窪處移動。這就像連珠相撞一樣，相互靠著的一排圓球，如果撞擊最後一個，則只有最前面的那個被撞出去，而其他的球仍然靠在一起不動。當再一次出現強震時，後方疊置體的撞擊力會使前方第二個疊置體脫離群體，形成一個新的濁積體或與第一個疊置體相接觸組成復合濁積體沉積（圖10-10）。

圖10-10 三角洲前緣斷階滑塌濁積體系剖面分布示意圖

二級滑塌濁積體發育規模較大、移動距離遠、物性相對較好，且多分布在深窪陷內部，具有良好的生儲蓋條件，往往是隱蔽油氣藏勘探的有利目標。

此外，在一級滑塌體內部的前緣或側緣還發育另外一種濁積體，它們規模很小，移動距離短，其產生滑塌的部分並不是三角洲前緣的一個前積體，而是一級滑塌體在遷移過程中新形成的小型濁積砂體，也可以將其稱為次生疊置濁積體。它們在重力作用下沿著底形斜坡的下傾方向移動，形成小型的泥質溝道-濁積體系。這種濁積體多在前緣斜坡坡腳處沉積，很難與一級滑塌體區分開，因此不將其作為有利勘探目標。

總的來說，二級滑塌濁積體規模較大，最大可達30×18cm²，最小也有10×10cm²。兩個液化滑塌濁積體較小，大的為6×4cm²，小的為3×3cm²。兩個次生疊置滑塌濁積體面積也很小，都在3×3cm²左右。二級滑塌體的泥質溝道最長可由前緣斜坡根部延伸至水槽頂端，長達100cm，短的也有30cm長（次生疊置體除外）。溝道的寬度一般與濁積體大小有關，濁積體越大溝道越寬。

（二）無外界觸發機製作用模擬

無任何外界觸發機製作用下，三角洲前緣滑塌濁積體產生的根本原因是前緣砂體的壓實沉陷作用。前緣主溝道入水口處的砂體在自身重力作用下向下部泥岩壓實沉陷，從而導致三角洲前緣局部位置的滑塌，並進一步產生遠距離搬運的濁積砂體。

三角洲平原分支河道的頻繁改道，也是三角洲不斷發育生長的主要方式。在河道間歇期，三角洲平原以漫流沉積為主，不發育主河道，大量的泥質沉積物被帶入前緣的湖盆中。由於泥質濁流的搬運距離比較遠，在三角洲前緣會形成較厚的、表面平直的泥岩，它直接覆蓋在前緣斜坡底部之上。該層泥岩未固結，而且飽含水，一旦上部有物質沉積，則處於欠壓實狀態，因此是無觸發機製作用下三角洲前緣發生滑塌的重要前提。

在主河道發育期，大量的砂質沉積物經河道搬運至三角洲前緣，形成具有固定前緣斜坡的前積體。這組前積體直接形成在河道間歇期的泥岩之上，當其規模和沉積厚度達到一定時，其自身的重力開始大於下部泥岩的承受能力，這時前緣會產生一條高角度的正斷層，斷層上盤的砂岩前積體在自身重力的作用下滑塌沉陷，取代下部的泥岩沉積，並迫使泥岩向下坡方向推移。同時，砂岩前積體滑塌後，前緣斜坡的坡度變得平緩，砂岩可沿泥質沉積物表面滑移更遠的距離，滑塌砂體規模越大則移動越遠。對下部的泥岩，這些砂體質量同樣是超載的，因此沿著滑塌砂岩的分布可形成多條同生正斷層，各斷層下降盤的砂岩隨著主滑塌的繼續同樣也發生滑塌和變形，在移動過程中形成火焰構造、揉皺構造等各種變形構造，砂泥接觸面上還可以形成重荷模等反映重力流沉積的標志。泥岩的揉動變形使原來就被斷層斷開的滑塌砂體變得更加孤立，在三角洲前緣形成一系列孤立的濁積體。同時，由於飽含水的泥岩在上部沉積物的重力作用下還可以發生液化現象，使主砂體前方本來就已經發生變形的區域變得更為復雜。

由於底形坡度的存在，滑塌砂體以及液化形成的砂、泥、水混合濁流在重力作用下會沿著底形滑動，沖蝕出一條近於垂直岸線的深水溝道，沉積物沿溝道緩慢移動和沉積。其中的砂質沉積物在移動過程中會先沉積下來，沿著溝道形成斷續相連或孤立的小型濁積砂體。在底形的坡折處，由於坡度驟減以及砂質沉積物含量的減少，剩下的泥質沉積物失去了遷移的動力而在坡折附近發散，形成舌形發散體（圖10-11）。

圖10-11 無外界觸發機制下三角洲前緣滑塌體系平面分布圖（單位：cm）

河道發育期過後，整個前緣剖面繼續接受泥質沉積，並等待下一期主河道的來臨。而下一期主河道同樣會發生這樣的變化。同時，後一組塌陷還可以將前一組已經或幾乎已經孤立的砂岩體向湖盆方向推擠，在離母源區更遠的地方保存下來。多期的壓實沉陷作用使該類濁積體分布更復雜。早期壓實沉陷形成的深水溝道內的濁積體，甚至早期的主滑塌砂體也可能被逐步孤立在後期三角洲下面。

（三）波浪作用模擬

波浪對湖岸有較強的侵蝕作用。斷陷盆地內構造的頻繁活動不僅會產生強烈的地震，而且會攪動湖盆內水體引起湖嘯，所形成的波浪可以破壞和改造三角洲前緣，進而誘發形成濁積砂體。這類濁積體不是滑塌成因的，而是前緣砂體再沉積的產物。

波浪作用的模擬是在湖平面基本保持不變的基礎上進行的，待水體澄清後在水槽末端的中央位置通過容器在水中的上下起伏來製造波浪，造波時間4min，平均波高8cm。

在波浪作用下，岸線附近的沉積物被波浪攪起，形成濁流，並被波浪的迴流作用攜帶至湖盆內部，在最大浪基面以下接受再沉積。靜水面與最大浪基面之間的前緣沉積被波浪的迴流作用帶走後，在三角洲前緣形成一個環帶狀的液化區。液化區是一個平坦的沉積區，由於該區上部的原始沉積物被波浪迴流作用帶走，下部飽含水的砂、泥岩因上部壓力的突然消失而湧上地表，形成砂火山、泥火山等液化現象，最後液化區的砂岩沉積表面被泥岩所覆蓋，並顯示出明顯的區帶性。

波浪迴流作用所攜帶的沉積物在三角洲前緣斜坡腳的再沉積是進一步形成三角洲前緣濁積體的重要前提。前緣坡腳處沉積的砂岩在重力作用下沿著三角洲前緣的底形斜坡進一步向前移動，形成指狀砂體（圖10-12）。這些指狀砂體根部與坡腳沉積的主砂體相連，向深湖方向指狀變窄。指狀砂體在移動過程中能量逐漸減弱，指根砂體受主砂體的牽引會很快停止移動，而指尖砂體在重力和慣性力的作用下會沿著底形斜坡繼續移動，直至其能量全部消失，在前緣形成孤立的濁積砂體。

圖10-12 三角洲前緣波浪改造示意圖

這種濁積體是以塊體流的形式遷移的，由於沒有後續能量的補充，其遷移動力很快消散，因此並不會移動很遠的距離。此外，指尖砂體規模太小也可能是它移動距離不遠的原因之一，這就導致了實際勘探中很難將該類濁積體與三角洲主砂體區分開。

波浪作用形成的濁積體規模小，數量少，且靠近三角洲主砂體。實驗中只有一個指狀砂體形成的濁積體最為明顯，形成兩個小型孤立的濁積體，前方的濁積體大小為2×3cm²，距坡腳主砂體55cm遠（泥質溝道的距離）；後方濁積砂體相對較大，有3×5cm²大小，距坡腳主砂體30cm遠，泥質溝道寬2～3cm。

（四）滑塌濁積體分布規律

不同機制形成的三角洲前緣濁積體，其沉積特徵、發育規模、分布規律等也都不一樣。地質歷史上，各種成因機制可以是同時存在、共同作用，也就是說，三角洲前緣發育的濁積體往往是混合成因的，不同類型的濁積砂體在三角洲前緣成片、成帶出現，這使我們既看到了三角洲前緣隱蔽油氣藏類型的多樣性和較好的勘探前景，同時又增添了我們預測的難度。

根據水槽實驗模擬結果可以發現，三角洲前緣滑塌濁積體的分布具有明顯的區帶性。各種成因機制下，三角洲前緣的主體滑塌都會沉積在前緣斜坡的坡腳處。這些主滑塌沉積的砂體往往與三角洲前緣斜坡砂體在垂向上相互疊置，平面上緊密相連。通過沉積構造的差別雖然可以將它們區分開，但由於二者連通性較好，並不能將主滑塌體沉積作為獨立的濁積體來分析。

主滑塌砂體的前方才是孤立的滑塌濁積體發育的場所。根據水槽實驗模擬結果，將三角洲前緣滑塌濁積體的分布劃在四個區帶內，區帶Ⅰ是緊鄰主滑塌沉積體的區域，也是波浪成因的濁積體（圖10-13①，圖10-14①）和地震作用產生的次生疊置濁積體（圖10-13④，圖10-14④）發育的有利場所。區帶Ⅱ是三角洲前緣與底形坡折之間的中央區帶，強水流作用下三角洲前緣重力壓實沉陷形成的深水溝道內的濁積砂體（圖10-13②，圖10-14②）以及振動作用下液化滑塌形成的小型濁積體（圖10-13③，圖10-14③）由於動力作用的逐漸消失而多沉積於該區帶內。區帶Ⅲ位於底形坡折附近，是強水流作用下形成的滑塌濁積體系的舌形發散體（圖10-13⑤，圖10-14⑤）沉積的場所。區帶Ⅳ為三角洲前緣的深水窪陷區，地震作用產生的斷階滑塌所形成的二級滑塌濁積體（圖10-13⑥，圖10-14⑥）主要沉積在該區域。

相對而言，區帶Ⅰ、Ⅱ和Ⅳ中的濁積砂體是較為有利的勘探目標，尤其是區帶Ⅳ中的濁積砂體，規模較大、砂質含量較高，又發育在深窪陷內，直接與生油岩相接觸，是三角洲前緣最為有利的岩性油氣藏。區帶Ⅰ和Ⅱ中的濁積砂體規模小，分布的規律性差，是次一級的有利目標。區帶Ⅲ沉積的濁積體雖然規模較大，但沉積物泥質含量高，物性差且厚度薄，是最次一級的三角洲前緣濁積體勘探目標。

圖10-13 三角洲前緣濁積體平面分布規律示意圖

圖10-14 三角洲前緣濁積體剖面分布規律示意圖

❻ 實驗結果及分析

1.常規實驗結果

四塊全直徑岩心的取心資料及常規孔隙度、滲透率、初始含油飽和度及水驅油采出程度等常規實驗結果見表4-1。

表4-1 四塊全直徑岩心的取心資料及常規實驗結果

2.核磁孔隙度

圖4-1～4-4分別是1～4號岩心在100%飽和水狀態下，取回波時間0.6ms和等待時間8000ms時測得的核磁共振T₂譜，利用圖4-1～4-4計算核磁孔隙度。核磁孔隙度測量的物理基礎是：樣品的核磁信號大小與樣品內流體（如油、氣、水等）中所含的氫核（¹H）數目成正比即與流體量成正比，對100%飽和水的岩心而言，核磁信號大小就與孔隙體積即孔隙度成正比。岩心核磁孔隙度的測量方法是：首先對定標樣進行核磁共振T₂測量，所有測量參數與岩心均相同，建立單位體積定標樣核磁信號大小與孔隙度的相關關系，即核磁孔隙度測量的刻度關系式；然後對100%飽和水狀態下的岩心進行核磁共振T₂測量，計算單位體積岩心核磁信號大小，對照用定標樣建立的核磁孔隙度測量刻度關系式，即可計算得到岩心的核磁孔隙度。所分析4塊全直徑岩心核磁孔隙度的實驗測量結果見表4-2，核磁孔隙度與常規孔隙度的相關關系如圖4-5所示，從圖中可直觀看出，核磁孔隙度與常規孔隙度接近。

圖4-1 1號（沈223）岩心核磁共振T₂譜的頻率分布和累積分布

圖4-2 2號（沈625-12-12（2-10/15））岩心核磁共振T₂譜的頻率分布和累積分布

圖4-3 3號（沈625-12-12（3-6/15））岩心核磁共振T₂譜的頻率分布和累積分布

圖4-4 4號（更沈169岩心）核磁共振T₂譜的頻率分布和累積分布

圖4-5 四塊全直徑岩心的核磁孔隙度與常規孔隙度相關關系

3.核磁共振可動流體

利用圖4-1～4-4計算核磁共振可動流體飽和度。可動流體飽和度計算首先需要確定可動流體T₂截止值。大量低滲透岩心室內核磁共振分析實驗結果表明，對於低滲透岩心而言，可動流體T₂截止值通常取16.68ms，且可動流體T₂截止值通常位於T₂譜上兩峰（表徵可動流體的譜峰和表徵束縛流體的譜峰）之間的交匯點（凹點）附近。本項實驗所分析四塊全直徑岩心的可動流體峰與束縛流體峰之間的交匯點均在16.68ms附近（1號岩心偏右一個點，2號岩心偏左一個點，4號岩心偏右兩個點，3號岩心正好在16.68ms點處），因此對於本項實驗所分析的四塊全直徑岩心而言，可動流體T₂截止值可取16.68ms。可動流體飽和度的計算方法是：首先對T₂譜上大於可動流體T₂截止值各點的幅度求和，然後再對T₂譜上所有點的幅度求和，最後用大於可動流體T₂截止值各點的幅度和除以所有點的幅度和即可計算得到可動流體飽和度。所分析四塊全直徑岩心可動流體飽和度的實驗測量結果見表4-2，可動流體飽和度與常規孔隙度的相關關系如圖4-6所示，與空氣滲透率的相關關系如圖4-7所示，從圖中可直觀看出，可動流體飽和度與孔隙度、滲透率之間的相關關系均很差，與滲透率之間的相關關系略好於孔隙度。

已知核磁孔隙度和可動流體飽和度後，容易求得可動流體孔隙度和束縛流體飽和度，可動流體孔隙度等於核磁孔隙度乘以可動流體飽和度，束縛流體飽和度等於100減去可動流體飽和度。所分析四塊全直徑岩心可動流體孔隙度和束縛流體飽和度的實驗測量結果見表4-2。

表4-2 四塊全直徑岩心的核磁共振實驗測量結果

圖4-6 四塊全直徑岩心的可動流體飽和度與常規孔隙度相關關系

圖4-7 四塊全直徑岩心的可動流體飽和度與空氣滲透率相關關系

4.核磁滲透率

利用圖4-1～4-4分析計算核磁滲透率，計算過程中，選用了如下兩個常用的經驗公式：

裂縫性儲層流體類型識別技術

式中：BVM——實測可動流體百分數；

BVI——實測束縛水飽和度；

φ_nmr——核磁孔隙度（式4-1取百分數，式4-2取小數）；

T_2g——T₂幾何平均值（ms）；

K_nmr1、K_nmr2——核磁滲透率（×10^-3μm²）；

C₁、C₂——待定系數。

T₂幾何平均值（T_2g）的計算方法是：

裂縫性儲層流體類型識別技術

式中：i=1～100，代表T₂譜上的100個點，T_i和n_i分別代表各點處的T₂弛豫時間及其相應的幅度。

待定系數C₁和C₂的計算方法是：用核磁孔隙度和常規滲透率代入式4-1可計算得到每塊岩心的C₁值，同理用核磁孔隙度和常規滲透率代入公式4-2可計算得到每塊岩心的C₂值，所分析四塊全直徑岩心的C₁和C₂值的計算結果見表4-2。

岩心核磁滲透率的計算方法是：所分析四塊全直徑岩心的C₁平均值為1.430，將該值和各岩心的核磁孔隙度、BVM、BVI值代入式4-1，可求得每塊岩心用式4-1計算得到的核磁滲透率K_nmr1值，結果見表4-2；同理，將所分析四塊全直徑岩心的C₂平均值（140659.5）和核磁孔隙度、T_2g值代入式4-2，可求得每塊岩心用式4-2計算得到的核磁滲透率K_nmr2值，結果見表4-2。

如圖4-8所示是四塊全直徑岩心核磁滲透率K_nmr1與常規的空氣滲透率之間相關關系的直觀顯示，圖4-9是核磁滲透率K_nmr2與空氣滲透率之間相關關系的直觀顯示。分析圖4-8和圖4-9可直觀看出，圖中各點偏離對角線較遠，表明核磁滲透率與常規滲透率相差較大。造成這一現象的原因主要有如下三點：①四塊全直徑岩心的孔隙度均極低；②四塊全直徑岩心之間岩石礦物組成差異很大；③四塊全直徑岩心之間裂縫發育程度差異很大。

5.不同回波時間條件下的T₂譜比較

保持其它測量參數不變，僅改變回波時間，對100%飽和水狀態下的四塊全直徑岩心均分別進行了四個不同回波時間（0.6ms、1.2ms、2.4ms和4.8ms）條件下的核磁共振T₂測量，還對四塊全直徑岩心在飽和油束縛水狀態下進行了同樣的測量。圖4-10a是1號岩心在100%飽和水狀態下四個不同回波時間條件下測得的核磁共振T₂譜直觀比較，圖4-10b是1號岩心在飽和油束縛水狀態下四個不同回波時間條件下測得的核磁共振T₂譜直觀比較，同理，圖4-11～4-13分別是2～4號岩心在100%飽和水狀態和飽和油束縛水狀態下四個不同回波時間條件下測得的核磁共振T₂譜直觀比較。四塊岩心兩種不同狀態四個不同回波時間條件下核磁共振T₂譜特徵的分類統計結果見表4-3。

圖4-8 四塊全直徑岩心的核磁滲透率（K_nmr1）與空氣滲透率相關關系

圖4-9 四塊全直徑岩心的核磁滲透率（K_nmr2）與空氣滲透率相關關系

圖4-10a 1號岩心飽和水狀態四個不同回波時間下的T₂譜直觀比較

圖4-10b 1號岩心飽和油束縛水狀態四個不同回波時間下的T₂譜直觀比較

圖4-11a 2號岩心飽和水狀態四個不同回波時間下的T₂譜直觀比較

圖4-11b 2號岩心飽和油束縛水狀態四個不同回波時間下的T₂譜直觀比較

圖4-12a 3號岩心飽和水狀態四個不同回波時間下的T₂譜直觀比較

圖4-12b 3號岩心飽和油束縛水狀態四個不同回波時間下的T₂譜直觀比較

圖4-13a 4號岩心飽和水狀態四個不同回波時間下的T₂譜直觀比較

圖4-13b 4號岩心飽和油束縛水狀態四個不同回波時間下的T₂譜直觀比較

分析圖4-10～4-13和表4-3可看出：①隨著回波時間的延長，由於擴散弛豫作用得到加強，使得T₂譜的右邊譜峰明顯左移（表現為移譜效應），同時T₂譜的左邊譜峰明顯右移（部分短弛豫組分被丟失掉），T₂譜的分布范圍變窄，幅度減小，T₂幾何平均值（T_2g）增大；②所分析四塊全直徑岩心的T₂譜均具有上述變化規律；③岩心在100%飽和水和飽和油束縛水兩種不同狀態下，上述規律相似。

表4-3 四塊全直徑岩心四個不同回波時間（T_E）下的T₂譜比較分類統計表

6.不同恢復時間條件下的T₂譜比較

保持其它測量參數不變，僅改變等待時間，對100%飽和水狀態下的四塊全直徑岩心均分別進行了四個不同等待時間（8000ms、4000ms、2000ms和500ms）條件下的核磁共振T₂測量，還對四塊全直徑岩心在飽和油束縛水狀態下進行了同樣的測量。圖4-14a是1號岩心在100%飽和水狀態下四個不同等待時間條件下測得的核磁共振T₂譜直觀比較，圖4-14b是1號岩心在飽和油束縛水狀態下四個不同等待時間條件下測得的核磁共振T₂譜直觀比較，同理，圖4-15～4-17分別是2號～4號岩心在100%飽和水狀態和飽和油束縛水狀態下四個不同等待時間條件下測得的核磁共振T₂譜直觀比較。四塊岩心兩種不同狀態四個不同等待時間條件下核磁共振T₂譜特徵的分類統計結果見表4-4。

表4-4 四塊全直徑岩心四個不同等待時間（T_W）下的T₂譜比較分類統計表

分析圖4-14～4-17和表4-4可看出：①改變恢復時間對T₂譜的右邊譜峰（長弛豫組分）有明顯影響，但對T₂譜的左邊譜峰（短弛豫組分）影響很小；②對於裂縫較發育的1號和4號岩心而言，等待時間應取4000ms以上，等待時間取4000ms時的T₂譜與8000ms時的T₂譜相比基本不變，但等待時間取2000ms和500ms時，T₂譜右邊譜峰的幅度明顯降低，等待時間越短，降低越多；③對於裂縫不發育的2號和3號岩心而言，等待時間取2000ms以上即可，等待時間取2000ms時的T₂譜與4000ms和8000ms時的T₂譜相比基本不變，但等待時間取500ms時，T₂譜右邊譜峰的幅度明顯降低；④岩心在100%飽和水和飽和油束縛水兩種不同狀態下，上述規律相似。

7.不同飽和狀態下的T₂譜比較

圖4-18是1號岩心在100%飽和水、飽和油束縛水和水驅剩餘油三個不同驅替狀態下核磁共振T₂譜的直觀比較，同理，圖4-19～4-21分別是2～4號岩心三個不同驅替狀態下核磁共振T₂譜的直觀比較，三個不同驅替狀態下核磁共振測量的測量參數均相同，回波時間取0.6ms，等待時間取8000ms。從圖4-18～4-21中可直觀看出，對同一塊岩心而言，三個不同驅替狀態下的核磁共振T₂譜基本相同，表明岩心內飽和的原油（1號油樣，凝析油）與大孔隙內的水具有基本相同的核磁共振響應特徵。

圖4-14a 1號岩心飽和水狀態四個不同等待時間下的T₂譜直觀比較

圖4-14b 1號岩心飽和油束縛水狀態四個不同等待時間下的T₂譜直觀比較

圖4-15a 2號岩心飽和水狀態四個不同等待時間下的T₂譜直觀比較

圖4-15b 2號岩心飽和油束縛水狀態四個不同等待時間下的T₂譜直觀比較

圖4-16a 3號岩心飽和水狀態四個不同等待時間下的T₂譜直觀比較

圖4-16b 3號岩心飽和油束縛水狀態四個不同等待時間下的T₂譜直觀比較

圖4-17a 4號岩心飽和水狀態四個不同等待時間下的T₂譜直觀比較

圖4-17b 4號岩心飽和油束縛水狀態四個不同等待時間下的T₂譜直觀比較

圖4-18 1號岩心三個不同驅替狀態下的T₂譜直觀比較

圖4-19 2號岩心三個不同驅替狀態下的T₂譜直觀比較

圖4-20 3號岩心三個不同驅替狀態下的T₂譜直觀比較

圖4-21 4號岩心三個不同驅替狀態下的T₂譜直觀比較

8.高分辨CT成像

CT圖像反映岩石內部的岩石密度分布，岩石內部某點處的岩石密度越大則圖像越亮，反之圖像越暗，因此岩石內部的裂縫在CT圖像上顯示為暗條帶（有效的低密度裂縫，裂縫內充填物疏鬆）或亮條帶（無效的高密度裂縫，裂縫內充填物緻密）。圖4-22是1號（沈223）岩心三個橫截面上的高分辨CT圖像，從圖中可直觀看出，該岩心內裂縫發育，裂縫個數多，呈交錯網狀分布，但裂縫寬度窄，且裂縫內填充物多，填充物的次生溶蝕作用弱。圖4-23是2號（沈625-12-12（2-10/15））岩心三個橫截面上的高分辨CT圖像，圖4-24是3號（沈625-12-12（3-6/15））岩心三個橫截面上的高分辨CT圖像，該兩塊岩心內裂縫均不發育，裂縫個數少，且裂縫寬度窄，裂縫內填充物多，填充物的次生溶蝕作用弱。圖4-25是4號（更沈169）岩心四個橫截面上的高分辨CT圖像，該岩心內裂縫發育，與1號岩心不同，岩心內裂縫寬度寬，但裂縫個數少，部分裂縫為低密度縫（裂縫內填充物少，填充物的次生溶蝕作用強），另有部分裂縫為高密度縫（裂縫內填充物緻密，填充物的次生溶蝕作用弱）。

比較岩心的高分辨CT圖像和核磁共振T₂譜可以發現，裂縫（低密度縫）在T₂譜上具有明顯的響應特徵。裂縫內流體的T₂弛豫時間比基岩孔隙內流體的T₂弛豫時間要大很多，因此裂縫發育岩心（1號和4號）T₂譜的右邊譜峰幅度大，分布范圍寬，4號岩心的T₂譜具有三峰態，右邊峰對應於裂縫孔隙，這類岩心可動流體飽和度高，而裂縫不發育岩心（2號和3號）T₂譜的右邊譜峰幅度小，分布范圍窄，這類岩心可動流體飽和度低。

9.原油的T₁、T₂弛豫時間

對1號油樣（凝析油）進行了6個不同溫度（對應於6個不同粘度）條件下的T₁、T₂弛豫時間測量，對2號油樣（高凝油）進行了8個不同溫度（對應於8個不同粘度）條件下的T₁、T₂弛豫時間測量，實驗測量結果見表4-5，1號油樣6個不同溫度條件下的T₁、T₂弛豫時間測量結果直觀顯示如圖4-26所示，2號油樣8個不同溫度條件下的T₁、T₂弛豫時間測量結果直觀顯示如圖4-27所示。實驗結果表明，1號油樣（凝析油）具有與水溶液相似的核磁共振特徵。

圖4-22 1號（沈223）岩心三個橫截面上的高分辨CT圖像

圖4-23 2號（沈625-12-12（2-10/15））岩心三個橫截面上的高分辨CT圖像

圖4-24 3號（沈625-12-12（3-6/15））岩心三個橫截面上的高分辨CT圖像

圖4-25 4號（更沈169）岩心四個橫截面上的高分辨CT圖像

表4-5 不同溫度條件下兩個原油樣品的T₁、T₂弛豫時間測量結果

圖4-26 1號油樣（凝析油）6個不同溫度條件下的T₁、T₂弛豫時間測量結果直觀顯示

圖4-27 2號油樣（高凝油）8個不同溫度條件下的T₁、T₂弛豫時間測量結果直觀顯示

❼ 大學物理實驗的實驗結果分析與討論怎麼寫

大學物理實驗的實驗結果分析與討論寫法可參考如下：

（1）根據你做實驗時犯得一些錯誤，如實描述。

（2）更正自己的錯誤，並寫出怎樣避免其他錯誤結果。

（3）根據自己所做實驗數據處理後，給出相應結論。

❽ 試驗結果與分析

（一）不同下墊面BTEX的揮發動力學曲線

通過揮發試驗，得到在相同風速、溫度、濕度等條件下，BTEX單組分及其混合物在靜水面、粉土下墊面和細砂下墊面中的揮發質量隨時間變化規律，繪制出其揮發動力學曲線（圖3-3～圖3-5），並得到各揮發動力學曲線擬合方程及其相關系數，見表3-5。

圖3-3 BTEX在靜水下墊面的揮發動力學曲線

圖3-4 BTEX在粉土下墊面的揮發動力學曲線

從揮發動力學曲線可以看到，BTEX各單組分在同一種下墊面的揮發過程基本一致，在設定的溫度、濕度、風速條件下，4h內由於揮發作用，BTEX衰減強烈，在7h的時間內揮發基本趨於平衡。在靜水下墊面上，各單組分基本保持了較為均勻的揮發速率，其動力學曲線表現為線性，而混合物則與單組分不同，表現為指數形式。在土壤下墊面上，無論是粉土還是細砂，在最初的時間內揮發較快，隨著時間的延長揮發速率越來越小，揮發趨於終止，也就是在兩種土壤下墊面上，各單組分和混合物的揮發動力學都表現為指數形式。

圖3-5 BTEX在細砂下墊面的揮發動力學曲線

表3-5 BTEX單組分及混合物揮發動力學曲線擬合方程

（二）靜水下墊面的揮發動力學

單組分揮發的理論基礎是基於對水蒸發的研究，而水的蒸發量與時間呈正比（Brulsaert et al.，1982；Jones，1992），通過對水的蒸發試驗研究指出，純液體揮發動力來自於液體的蒸汽壓與該液體在周圍空氣中的蒸汽分壓之差（Nielsen et al.，1995）。因此，當BTEX各組分在水面形成油膜均勻覆蓋分布於水面時，其揮發的動力來自於各組分的蒸汽壓與該組分在周圍空氣中的蒸汽壓之差，在其他試驗條件均恆定的情況下，各組分均以恆定速率揮發，即揮發過程滿足零級反應動力學：

河流滲濾系統污染去除機理研究

式中：m為揮發性組分的質量，g；t為揮發時間，h；r為揮發速率，g/h。在t=t₀，m=m₀條件下求解微分方程式（3-1），得到：

河流滲濾系統污染去除機理研究

從本次試驗結果的擬合方程可以看出，零級反應動力學方程可以較好地擬合靜水面上BTEX單組分的揮發過程，即揮發量與時間成正比。而BTEX混合物的揮發動力學曲線並不呈線性，表現為指數形式。過去有研究表明，多組分物質的揮發損失量與時間並不呈線性關系（Merv，1997；Stiver et al.，1984），這與本次試驗所得的結論一致。但也有關於混合芳烴揮發試驗的研究指出，混合芳烴中含有苯、甲苯、乙苯和二甲苯，每種組分的蒸汽壓都很高，由這四種物質組成的混合芳烴揮發很快，其揮發量與揮發時間呈線性關系（李玉瑛等，2007）。從本次試驗的結果來看，影響BTEX混合物揮發動力學表現形式的因素除了蒸汽壓以外，最主要的原因可能是混合物中各組分的揮發速率不同，而混合物的揮發動力學是用混合物總的質量衰減來反映的，因此其表現形式就應該比單組分揮發動力學的表現形式更加復雜，表現為指數形式而非線性。多組分液體的揮發行為要比單一組分液體的揮發行為復雜得多，主要表現在多組分液體中易揮發組分揮發較快，先於難揮發氣體揮發出來，而隨著揮發的進行，易揮發組分含量越來越少，故揮發速率也隨之降低，因而不能保持較為均勻的揮發速率（Stiver et al.，1984）。

（三）土壤下墊面的揮發動力學

有研究表明，土壤質地和土壤含水量會影響有機污染物在土壤中的揮發過程（Acher et al.，1990；Spencer et al.，1982）。在多孔介質下墊面中，揮發組分同時受到介質的分散作用、介質表面的吸附作用和氣體擴散通道的阻滯作用等影響。在無邊界條件下，介質表面化合物分子覆蓋率與化合物的量成正比，介質表面的分子覆蓋率隨時間的變化率一般與分子在該表面的覆蓋率呈正比（黃廷林等，2003），即揮發動力學曲線滿足一級反應動力學：

河流滲濾系統污染去除機理研究

式中：m為揮發性組分的質量，g；t為揮發時間，h；k為揮發速率系數，h^-1。在t=t₀，m=m₀條件下求解微分方程，得到：

河流滲濾系統污染去除機理研究

無論是在粉土下墊面還是在細砂下墊面上，各單組分和BTEX混合物的揮發動力學曲線都表現出非線性的特點，而按照一級反應動力學模型模擬具有較高的擬合度，因此可以說，BTEX各單組分和混合物在土壤下墊面的揮發過程符合一級反應動力學，揮發量與時間不成正比的原因主要是土壤介質表面並非像靜水下墊面一樣屬於均勻下墊面，而土壤介質的性質會對各組分的揮發過程產生各種效應，影響氣體分子的擴散。

❾ 實驗報告里的實驗分析怎麼寫

其實很簡單，首先實驗結果與分析就是把你實驗得到的數據做一個表格 參照書上的表格 然後用相應的公式計算 過程也要寫上 最後再算一個試驗誤差就可以了，結論與體會就是你可以自己總結 也可以看課本最開始的實驗目的 要學會什麼什麼 你就寫學會了什麼什麼 然後再加上一段什麼由於實驗過程的人為以及系統誤差 本次實驗誤差較大或者較小 下次實驗注意什麼耐心啊之類的。

根據你的實驗數據根據實驗相關的一些定理，公式進行計算得出數據結果，然後根據算出的數據結果進行分析，論證實驗成功或失敗，或者得出實驗條件下產生的某種現象或結果

實驗報告

實驗報告是把實驗的目的，方法，過程，結果等記錄下來，經過整理，寫成的書面匯報。

應用寫作給出的定義如下

科技實驗報告是描述，記錄某個科研課題過程和結果的一種科技應用文體。撰寫實驗報告是科技實驗工作不可缺少的重要環節。雖然實驗報告與科技論文一樣都以文字形式闡明了科學研究的成果，但二者在內容和表達方式上仍有所差別。科技論文一般是把成功的實驗結果作為論證科學觀點的根據。實驗報告則客觀地記錄實驗的過程和結果，著重告知一項科學事實，不夾帶實驗者的主觀看法。

數據分析

數據分析是指用適當的統計分析方法對收集來的大量數據進行分析，提取有用信息和形成結論而對數據加以詳細研究和概括總結的過程。這一過程也是質量管理體系的支持過程。在實用中，數據分析可幫助人們作出判斷，以便採取適當行動。

數據分析的數學基礎在20世紀早期就已確立，但直到計算機的出現才使得實際操作成為可能，並使得數據分析得以推廣。數據分析是數學與計算機科學相結合的產物。

拓展資料

標準的心理學實驗報告或期刊論文由七個部分組成：題目和作者，摘要，引言，方法，結果，討論以及參考文獻。每一部分都有各自的寫作技巧。

（一）題目和作者

題目是為了讓讀者了解一篇文章的基本內容，因此必須簡潔明了。它應該是對論文的主要觀點的概括性總結，包括所研究的變數（即自變數和因變數）以及它們之間的相互關系，如「字母大小寫對記憶速度的影響」，就是一個較好的題目，它表達了重要的信息。題目也可以是一個理論觀點。應避免使用含義籠統的詞語，這只會增加題目的長度並誤導索引者。諸如「方法」和「研究結果」這樣的文字，以及「一項……的研究」或「……的實驗研究」之類的繁瑣用詞都不宜出現在題目中。而且，題目中還要避免使用縮略詞，應給出術語的全名以方便讀者對論文進行正確而完整的檢索。APA格式所規定的題目長度為10～12個單詞；中國心理學會規定的中文期刊的題目則一般不宜超過20個漢字。

論文的作者是那些對發表的文章具有主要貢獻，並對數據，概念和結果解釋負責的人。作者中既包括論文的撰寫者，也包括對研究具有實質性貢獻的人，如直接參加了研究的全部或主要部分的工作。

（二）摘要

摘要是對論文內容的簡短而全面的概括，能夠讓讀者迅速總覽論文的內容。並且，與題目一樣，摘要也是各種資料庫中常見的檢索對象。APA（1984）告誡所有作者：「一旦刊登在期刊上，你的摘要就將作為印刷版或電子版的摘要總集的一部分開始其活躍而長久的生涯」，因此一個好的摘要是整篇論文中最重要的組成部分。摘要既要具有高度的信息濃縮性，又要具有可讀性，還要組織良好，篇幅簡潔且獨立成篇。一篇好的摘要應該具備以下特點。（1）准確性。摘要應能准確反映論文的目的和內容，不應包含論文中沒有出現的信息。（2）獨立性。摘要應自成一體，獨立成篇，對所有的縮寫，省略語和特殊術語作出說明。（3）簡練而具體。摘要中的每個句子都要能最大限度地提供信息，並盡可能地簡潔。APA格式規定的摘要長度不能超過120個單詞；中國心理學會規定的中文期刊的摘要則一般不超過300個漢字，而且英文摘要應是中文摘要的轉譯，需要簡潔，准確地將文意譯出。摘要應以最重要的信息開頭，可以是目的或主題，也可以是結果和結論。摘要中只需包含4個或5個最重要的觀點，結果或含意。

一篇實驗報告的摘要應說明：要研究的問題，如果可能的話用一句話來表達；被試，詳細說明相關特性，如數量，類型，年齡，性別，種類等；實驗方法，包括儀器，數據收集程序，完整的測驗名稱，使用的任何葯劑的劑量和方法；結果，包括統計顯著性水平；結論，含意或應用。而報告的主體應該是對摘要的擴展（這就是為什麼大部分摘要都要放在最後寫的原因）。

（三）引言

引言往往包括提出問題，說明研究背景，闡明研究目的和理論基礎這三部分內容。

1．提出問題

在正文的開始部分用一段文字提出所要研究的具體問題，並描述研究策略。在開始著手寫引言時，需要考慮：所要研究問題的重要性如何？假設和實驗設計與該問題之間具有怎樣的關系？該研究有何理論意義？與同領域內先前研究有何關系？所要檢驗的理論問題是什麼？如何解決？好的引言會用一段或兩段文字來回答這些問題，通過總結相關論點和數據，清楚地告訴讀者做了什麼以及為什麼這么做。

2．說明背景

對以往的相關文獻進行討論，但並不是毫無遺漏地進行歷史性回顧。要假定讀者對該領域具有一定了解，不需要向他們作完整而冗長的說明。也就是說，在對先前的研究工作進行學術性回顧時，應只引用和參考與具體問題相關的研究工作，而不要引用和參考無關或只具有一般性意義的研究工作。需要總結先前研究，但應避免無關緊要的細節描述，要強調相關的發現，相關的方法論問題和主要的結論。在介紹別人的研究時，要始終讓讀者覺得你正在建立自己的研究題目。同時，還應公平地對待尚有爭議的問題。不管個人的觀點如何，在陳述一個爭議性問題時，應避免敵意和帶有個人偏向的陳述。

3．闡明目的和理論基礎

和說明了背景情況後，接下來就要說明具體的研究。在引言的最後一段，要定義變數並對研究的假設作一個正式的說明，這些有助於增加論文的清晰度。在寫引言的結束部分時，要記住以下問題：我打算操縱什麼變數？期望得到什麼結果以及為什麼我期望這樣的結果？「為什麼我期望它們」這個問題背後的邏輯應該是明確的，並且還要清楚地說明每個假設的理論基礎。至此，應該使讀者認為你的研究正在填補一個重要的空白。

（四）方法

方法部分要詳細描述研究是如何進行的，說明你對變數的處理過程。這部分一定要寫得清楚，完整，盡量告訴讀者他們需要知道的每件事。這樣的描述可以使讀者對你的方法的適當性以及你的結果的可靠性和有效性（即信度和效度）進行評價，也可以使感興趣的研究者能夠重復這個研究。通常方法部分被分成三個帶標題的層次，這些層次包括被試，儀器（或材料）及程序。

1．被試

就心理學的理論和實踐而言，對研究被試作恰當的說明非常重要，特別是評估研究結果（在不同的組間作比較），概括研究發現，比較重復研究，文獻綜述和分析二手數據時更是如此。對樣本應作充分的描述，並且樣本應具有代表性（如果不具代表性，應說明原因）。結論和解釋都不應超出樣本所能代表的總體的范圍。當被試是人時，應報告抽樣和分組程序，被試的性別和年齡，被試的總數目以及分派到每個具體實驗條件下的具體數目。如果由於某種原因部分被試沒有完成實驗，中途退出或被淘汰，必須加以說明並解釋他們沒有繼續實驗的原因。對於動物被試，應報告它們的種類，變化或其他具體證明資料，數量，性徵，重量和生理狀況等重要信息，以便他人能夠成功地重復該研究。

2．儀器

該部分簡短描述實驗中所使用的儀器或材料以及它們在實驗中的功用。標准實驗設備，如傢具，秒錶或屏幕，通常不需要進行詳細描述。應對特殊設備的型號，供應商的名字和地點作一定的說明。復雜設備可能需要使用圖紙或照片加以說明，其細節則可在附錄中進行詳細描述。

3．程序

該部分說明研究過程中的每個步驟，包括對被試的指導語，分組情況，具體實驗操作，以及對實驗設計中的隨機化，抵消平衡和其他控制特點的描述。除非指導語是非同尋常的或者其本身是實驗操作的構成部分，才需要逐字寫出，否則只需對指導語作簡要解釋即可。在此部分中，通常先講述實驗設計，然後介紹指導語（如果被試是人），此外還要讓讀者了解實驗的各個階段。

概括而言，方法部分應該足夠詳細地告訴讀者你做了什麼以及怎樣做的，以便讀者能夠重復你所進行的研究。

（五）結果

對數據的收集過程及所使用的統計或數據分析處理進行總結，這是結果部分的任務。在該部分中，你要向讀者說明主要的結果或發現，盡量詳細報告數據以驗證結論。要報告所有相關的結果，包括那些與假設相矛盾的結果。除非是個案設計或單樣本研究，一般不需要報告單個被試的數據或原始數據。而且，在這一部分討論結果的潛在意義是不恰當的。

另外，應選擇能夠清楚而又經濟地說明數據的報告形式。表格通常能提供精確的數值，如果組織得好的話，還能夠使復雜的數據和分析一目瞭然（如方差分析表）。插圖能夠吸引讀者的目光，更好地解釋復雜的關系和整體的比較。但插圖沒有表格精確，有時容易產生誤導。例如，弗羅斯特，卡茨和本廷（Frost，Katz & Bentin，1987）做了比較詞彙確定和命名的實驗，結果顯示了人們對高頻英語單詞和非詞的反應時。如果以不同的單位來對其研究結果作圖的話，我們會得到以下的結果，如圖32所示。乍一看，這兩個圖很不同，前者似乎顯示詞彙確定和命名沒有差異，而後者則差異顯著。實際上兩個圖在視覺上的差別是由於不同的單位造成的，前者使用的是秒，而後者使用的是毫秒。很明顯，以秒為單位作圖就會產生誤導。可見，作圖的方式可能突出或掩蓋實驗的結果。

❿ 試驗結果及分析

3.2.2.1 非飽和砂的土水特徵曲線試驗分析

應力相關的土水特徵曲線是指在一定應力狀態下非飽和土的基質吸力（土壤內部的孔隙氣壓力和孔隙水壓力的差值）與含水量之間的曲線關系。應力相關的土水特徵曲線是非飽和土的一個重要基本性質，表徵土體在一定應力狀態、不同吸力下的持水能力。本研究首先通過SWCC裝置獲得毛烏素沙漠風積砂在不同密度狀態下較為完整的脫濕和吸濕土水特徵曲線，然後研究了不同密度條件下土水特徵曲線的滯回特性及其變化趨勢。

圖3.11是實驗測試裝置的三個主要的組成部分。

本試驗研究首先進行減濕試驗，然後進行增濕試驗。由於砂土相關試驗研究較少，制樣與試驗中存在較多問題。一方面，本次試驗製作的飽和細砂在減濕試驗時測量管冒氣導致試驗失敗，通過反復嘗試，發現是由於基質吸力試驗中，常常採用的抽氣飽和法制樣時細砂中粘粒導致的水包氣影響所致，當採用9.8％的含水量制濕樣進行減濕試驗時獲得成功（圖3.12）；另一方面，由於封閉氣泡影響，增濕平衡時間仍較長，故實際試驗亦未達到較高的飽和度（圖3.13）。

圖3.11 試驗測試裝置

圖3.12 制樣

圖3.13 試驗測試

當土體密實狀態不同時，土中孔隙的體積也不同，這會導致這些孔隙對應的有效孔徑發生改變。由於非飽和土分為水連通、雙開敞、氣連通三種狀態，因此，土樣的濕度會對土水特徵曲線的形狀產生較大影響。為了便於分析這一影響，圖3.14～圖3.16中給出了普通自然坐標的表達。

圖3.14 1.53g/cm³密度狀態下脫濕和吸濕土水特徵曲線

圖3.15 1.60g/cm³密度狀態下脫濕和吸濕土水特徵曲線

從圖3.14可以看出，在相同的干密度下基質吸力對含水率的變化比較敏感，隨著含水率的增加基質吸力呈現出急劇減小的趨勢。一方面，增濕曲線位於減濕曲線下部；另一方面，水連通氣封閉狀態的土樣濕度較大使得基質吸力較小段的土水特徵曲線的形狀較陡；雙開敞狀態的土樣濕度使得土水特徵曲線的形狀變化較大，曲線的梯度變化劇烈；水封閉氣連通狀態的土樣濕度很小使得土水特徵曲線的形狀接近水平，變化較緩，圖3.15和圖3.16中亦有類似的規律。

對比分析圖3.14、圖3.15和圖3.16可知，土體密度越大導致孔隙相應減小從而使得孔隙對應的有效孔徑減小；基質吸力在含水率較高時對密度狀態的變化不敏感，而在含水率較低時對密度狀態的變化比較敏感。

因此，毛烏素沙漠風積砂密度與增減濕滯迴圈之間的變化規律為：當土體密度發生改變時，SWCC曲線上的各點將會上下運動，從而滯迴圈也有所變化。

3.2.2.2 飽和砂的滲透系數試驗分析

為了方便相關數值計算，測定了毛烏素沙漠風積砂的滲透性，通過常水頭滲透試驗結果，分析了滲透系數與密度關系，如圖3.17所示。研究表明：滲透系數隨著毛烏素沙漠風積砂密度的增大而減小，通過擬合得出了滲透系數與密度的關系曲線，為有限元數值模擬計算提供了相關計算參數。

圖3.16 1.70g/cm³密度狀態下脫濕和吸濕土水特徵曲線

圖3.17 不同密度下飽和土滲透系數曲線