❶ 什麼是時頻分析，為什麼要用時頻分析
時頻分析（JTFA）即時頻聯合域分析（Joint Time-Frequency Analysis）的簡稱，作為分析時變非平穩信號的有力工具，成為現代信號處理研究的一個熱點，它作為一種新興的信號處理方法，近年來受到越來越多的重視。時頻分析方法提供了時間域與頻率域的聯合分布信息，清楚地描述了信號頻率隨時間變化的關系。
時頻分析的基本思想是：設計時間和頻率的聯合函數，用它同時描述信號在不同時間和頻率的能量密度或強度。時間和頻率的這種聯合函數簡稱為時頻分布。利用時頻分布來分析信號，能給出各個時刻的瞬時頻率及其幅值，並且能夠進行時頻濾波和時變信號研究。
❷ 成果分析
4.4.3.1 應力與變形特徵
圖4-6 1×105N/m2荷載下的垂向應力分布（單位：Pa）
按實際靜荷載（1×105N/m2）施加在洞頂上，得到的垂向應力分布如圖4-6所示。從圖中可見，應力集中主要分布在小洞的兩側，應力集中值在-2.8×105～2.6×105Pa之間。而拉應力主要分布在建築物基礎周圍。其大小在（0～6.0）×104Pa范圍內，這顯然已經超過了土層的抗張強度，說明有拉張破壞發生，這與實際破壞分布是相吻合的。在位於斜坡後緣的地表也表現出拉應力較大的特徵，這是地形效應的結果。1×105N/m2荷載下的位移分布如圖4-7所示，圖中用矢量表示了局部位移的方向及大小。從等值線上可以看出，土洞上部土層中的位移較大，約1cm左右。而其他地方的位移大多在毫米級的范圍內。
圖4-7 1×105N/m2荷載下的垂向位移分布（單位：m）
計算結果表明，天然情況下大洞、小洞均處於穩定狀態，沒有發生小洞塌陷現象；張裂的分布范圍也很窄。這說明小洞的塌陷並非正常情況下的重力致塌。
4.4.3.2 穩定敏感性分析及致塌機理討論
通過改變荷載的大小、地形條件、材料性質，可以觀察影響土洞穩定的敏感因素，並通過這些模擬試驗驗證其塌陷機制及影響土洞穩定的因素。
4.4.3.2.1 靜荷載的敏感性研究
首先試驗了靜荷載的大小。試驗荷載最大加到了5×105N/m2（實際荷載為1×105N/m2左右）。在材料不變的情況下，即使是5×105N/m2的荷載，大小洞仍處於穩定狀態。應力集中主要分布在小洞的兩側，應力集中值在–4.5×105～3.5×105Pa之間（圖4-8）。與1×105N/m2載荷下的應力集中相比，較為接近。所以在小洞周圍的應力集中破壞並不嚴重。拉應力主要分布在建築物基礎周圍，其大小在（0～4.0）×105Pa范圍內，說明有拉裂破壞發生。與1×105N/m2荷載時相比，5×105N/m2荷載下的拉應力分布更寬，且比1×105N/m2荷載下的拉應力大得多。5×105N/m2荷載下的位移見圖4-9，圖中反映出，此時的位移極值主要分布在建築物周圍。
圖4-8 5×105N/m2下的垂向應力分布圖（單位：Pa）
圖4-9 5×105N/m2靜荷載下的位移分布圖（單位：m）
對於兩種條件下的破壞分布可通過圖4-10、圖4-11比較得出結論。圖中shear-n、tension-n分別表示剪切破壞（現在）及拉張破壞（現在），p表示計算過程中的狀態。兩者相比的結果表現出：①兩種情況下大小土洞都沒有因為「破穿」而發生塌陷；②5×105N/m2荷載下表現出了較大面積的張裂破壞，主要分布在建築物基礎周圍；③1×105N/m2荷載下張裂破壞分布很有限。
圖4-10 5×105N/m2靜荷載下的破壞分布
圖4-11 1×105N/m2靜荷載下的破壞分布圖
應力及破壞分布圖分析的結果表明：靜荷載對於土洞的力學穩定性是不敏感的，此種情況下盡管荷載增加了4倍，但土洞仍處於穩定狀態。因此塌陷不可能是由於靜荷載的加壓而形成的；但靜力荷載因素對土層中拉裂的產生較為敏感。
其次，我們對地形也作了類似分析（圖略）。塌陷點位於一斜坡的後緣，對拉裂的形成有利。因此，我們對圖中左側的斜坡進行了試驗，通過改變斜坡的傾角，試驗土內應力變化及土洞的破壞情況。結果表明，斜坡的傾角效應與靜荷載類似，只與張裂的產生有關，但不會造成土洞塌陷。
4.4.3.2.2 地表水下滲的土洞穩定敏感因素及致塌機理討論
如前所述，塌陷區土層中有裂隙存在及地表水沿表層土的灌入無疑對塌陷的產生有著重要的影響。為了模擬地表水入滲的影響，研究中主要考慮水對土層材料性質的改變，從而在相應的位置對土層的變形模量、泊松比、內聚力、內摩擦角、抗拉強度進行逐級的降低，以達到對地表水下滲的效應的模擬。考慮到土層厚度不大，所以沒有考慮水下滲過程中的滲透力因素。
對地表水下滲的效應模擬分兩步進行。首先，針對硬塑粘土層（0～3.5m）進行模擬試驗，其結果如圖4-12、圖4-13所示。試驗僅限於地表以下的部位（在模型中相當於土洞上部的一定范圍），建築物下不受水的直接作用，因而不在試驗范圍。上層的試驗材料中土層的力學參數見表4-3。
表4-3 數值模擬試驗參數表
圖4-12 上層材料試驗時的位移等值線分布圖（單位：m）
圖4-13 上層材料試驗時的破壞分布圖
模擬結果表明：在上層材料模擬中，土洞上的位移較大，達到了4.5cm，比靜力下的位移大近4倍，但破壞僅分布在上部土層（圖4-13），沒有「破穿」現象，土洞仍處於穩定狀態。對於第二種情況，即地表水通過裂隙繼續下滲到下層。對上、下層進行材料模擬時，通過上、下層材料的同時降低來實現對地表水繼續下滲的模擬，下滲深度加到6m。試驗結果如圖4-14、圖4-15所示。從圖4-14中可以看出，位移明顯加大，達數十厘米，主要分布在土洞頂部。由於已經發生破壞，較大的位移已沒有實際意義。圖4-15所示為破壞分布圖，圖中反映出明顯的剪切破壞及拉伸破壞，破壞區分布在土洞上的整個土層中。小洞上分布的破壞力主要以剪切破壞為主，在靠近建築物的地表處有拉伸破壞區，這與實際情況接近。
圖4-14 上、下層材料試驗時土層中位移分布圖（單位：m）
圖4-15 上、下層材料試驗破壞分布圖
從以上的模擬可以看出，靜荷載加大了4倍也沒有出現小洞上的失穩，地形因素對土層穩定的影響並不大，而地表水的下滲造成的材料強度降低則對失穩有很大影響。因此，地表水的下滲造成的材料強度降低是影響失穩的最敏感因素。研究區的失穩現象的主要原因可以分析為：由於土洞所處的特殊位置（位於斜坡的邊緣）形成地表淺處的拉應力區，使得硬塑粘土層中發育了張性裂隙。地表水沿著裂隙的下滲造成土層中材料強度降低（軟化），當地表水下滲到小洞上的土層下部時，導致岩溶塌陷現象。這個實例中反映出，地表水的下滲在特定條件下也是不可忽視的致塌因素。
4.4.3.3 臨界破壞條件的數值試驗研究
為了研究土洞破壞時土層力學性質的臨界值，對以上的上、下層（0～6m）材料進行了多次試驗，簡稱臨界試驗。試驗的條件如表4-4所示。
表4-4 臨界試驗參數取值表
臨界試驗結果反映出，第一次試驗結果（圖4-16、圖4-17）中土洞上的未破壞部分面積較小，與實際情況不相符，說明第一次材料力學參數取值偏小，破壞面過大；第二次試驗結果（圖4-18、圖4-19）中土洞上完整的部分仍較小，與實際情況也不相符，說明第二次材料力學參數取值仍偏小；第三次試驗結果（圖4-20、圖4-21）中土洞上未破壞的部分與實際情況接近，說明第三次土層力學性質為土洞破壞時的臨界條件。因此，第三次試驗的材料力學性質即為實例中土洞發生破壞時臨界材料的力學性質。比較圖4-20 與圖4-1 可知土洞上的破壞與實際很接近。將第三次臨界試驗材料的土層力學性質（表4-4）與表4-2 相比較可以看出，地表水的下滲只要使材料力學參數降低不多就可使土洞致塌。試驗證明此類塌陷對地表水的下滲具敏感性。
圖4-16 第一次臨界試驗土層中破壞分布圖
圖4-17 第一次臨界試驗土層中垂向位移分布圖（單位：m）
圖4-18 第二次臨界試驗土層中破壞分布圖
圖4-19 第二次臨界試驗土層中垂向位移分布圖（單位：m）
圖4-20 第三次臨界試驗土層中破壞分布圖
圖4-21 第三次臨界試驗土層中垂向位移分布圖（單位：m）
❸ 試驗成果分析
1.剪應力-位移關系曲線
以剪應力為縱坐標,剪切位移為橫坐標,系統地繪制出τ-u關系曲線,分為沿原狀樣第一次剪切和沿破壞面第二次剪切兩組曲線。具體關系曲線如圖6-12所示。沿原狀樣第一次剪切,所獲得的抗剪強度為初次剪切強度。而沿破壞面所進行的第二次剪切,同樣可獲得抗剪強度,與初次剪切強度有所不同,稱為殘余抗剪強度。便於對比,兩組關系曲線一起給出。顯然,殘余抗剪強度明顯低於初次剪切強度。
2.抗剪強度參數取值方法
(1)取值依據與原則
本次攜剪試驗的屈服值是指曲線上曲率變化最大的點(簡稱曲率點,下同)。由圖6-12中所繪制的曲線,即可初步得出峰值抗剪強度、屈服抗剪強度和殘余抗剪強度。其取值方法如下:
1)選取初次剪應力-位移關系曲線上的峰值τmax,得到峰值抗剪強度。
2)一般在穩定性分析評價時,用比例極限值偏於安全保守,峰值抗剪強度則具有較大的風險性,殘余值一般已完全破壞,大都也只用在滑坡穩定性評價之中。因此,對這類結構面的參數取值,工程中多採用折衷的方法,即取屈服值。
屈服抗剪強度的選取:若在其沿原狀樣第一次剪切τ-u關系曲線(圖6-13)上,於峰值抗剪強度點之前,有明顯的屈服點,則可直接選取此點作為屈服抗剪強度。同時,這種曲線也類似於岩石應力-應變彈塑性(下凹型)曲線,這里稱為Ⅰ類屈服曲線。此點特徵明顯:在剪應力-位移關系曲線達到曲率點之前,剪應力(τ)增幅大於位移(u)增幅;該點之後,位移(u)增幅則大於應力增幅(τ)。若在峰值抗剪強度點之前,無明顯的屈服點,相似於岩石應力-應變塑彈性(上凹型)曲線,這里稱之為Ⅱ類屈服曲線。此時,可選峰值抗剪強度折減。工程試驗實踐,其折減系數一般取0.85左右,即峰值×0.85=屈服值(聶德新等,1999)。這兩種屈服點的取值方法不一樣。但經驗證,在Ⅰ類屈服曲線上取屈服實點所得的屈服抗剪強度和採用峰值抗剪強度折減所獲得的屈服抗剪強度近似,從表6-5可知,屈服實點值與峰值的比值均也在0.85左右。
表6-5 屈服實點值與峰值比值統計表
復雜軟岩特性及其高邊坡穩定性研究:以四川岷江紫坪鋪水電站為例
復雜軟岩特性及其高邊坡穩定性研究:以四川岷江紫坪鋪水電站為例
圖6-12 不規則樣抗剪試驗破壞時剪應力(τ)-水平位移(u)曲線
圖6-13 屈服值點選取示意圖
(2)確定抗剪強度指標
依據上述取值方法獲得各組剪樣抗剪強度值,繪制出正應力(σ)-剪應力(τ)關系曲線(圖6-14)。利用這些關系曲線,採用最小二乘法原理,對所選取的抗剪強度值進行線性擬合,可初步計算出每組剪樣的內摩擦角φ和內聚力C。
復雜軟岩特性及其高邊坡穩定性研究:以四川岷江紫坪鋪水電站為例
圖6-14 不規則樣抗剪試驗正應力(σ)-剪應力(τ)關系曲線
3.剪切帶含水率與屈服抗剪強度相關性分析
軟弱結構面與軟岩攜剪試驗後的剪切層含水率同屈服抗剪強度參數C、φ值存在著一定的對應關系(圖6-15,圖6-16)。從關系曲線圖中可以看出,屈服抗剪強度參數C、φ隨含水率的增加有降低的趨勢。
圖6-15 含水率同內聚力C值關系圖
圖6-16 含水率同內摩擦角φ值關系圖
4.結構面屈服強度特徵
根據野外層間錯動帶所進行的岩礦鑒定結果,和室內剪切層的詳細描述,攜剪試驗的剪切面(帶)有四種類型:泥化夾層、炭質頁岩、軟岩夾煤線、含炭屑砂岩或砂岩夾斷續煤線。其中前三類可歸為不同的軟弱結構面。由於工程中一般採用屈服值,所以這里只就屈服值的變化規律進行簡單的分析,且剪切強度特性與剪切方向有關。
(1)泥化夾層型結構面強度
在溢洪道下段內側邊坡1#排水洞2#采樣點所採集的泥化夾層結構面比較典型。原始的層狀岩層形成後,在後期多次強烈的構造作用下,將炭質頁岩、泥質粉砂岩、煤等軟質岩擠壓與研磨,形成未膠結的岩石碎屑粉末夾層。含泥質、貫通性是該類軟弱面的主要特徵。2#RXN、4#RXN兩組試樣其抗剪強度參數是:內聚力C一般在0.09～0.16MPa之間,平均為0.12MPa,內摩擦角φ變化在10.9°～33.9°之間,平均為22.7°。當泥化夾層中黏粒含量愈高、滑膩性礦物含量愈多或飽水時,其強度愈接近下限值,其黏聚強度可能降低到0.02MPa以下,反之則接近上限值。
(2)炭質頁岩型結構面強度
含炭質泥岩或泥頁岩結構面強度的綜合,受構造變形的影響較大。邊坡軟弱帶中所發育的炭質頁岩為層間剪切破碎帶的主體,其岩性軟弱,呈散體結構,壓縮變形量大,強度很低,岩體質量極差。1#LXT、2#RXT、5#RXT三組試樣其抗剪強度的參數是:內聚力C一般在0.06～0.22MPa之間,平均為0.13MPa,內摩擦角φ變化在18.5°～26.5°之間,平均為23.03°。若含泥較重,頁理鏡面較發育或飽水時,剪切強度兩參數可取下限值;若砂頁岩互層,構成了軟硬相間的岩性組合,在剪切過程中,其中細軟物質可以被擠緊,硬質砂性物則產生很大的摩阻力,因而剪切強度的兩參數可取靠近上限值。
(3)軟岩夾煤線型結構面強度
以確定含煤或夾煤線的結構面強度為主,大都呈碎裂狀,其煤層厚度不大且不穩定。軟岩夾煤線型結構面各單體邊坡發育不均一,受構造變形的影響較大。
1#LX、5#RXM、6#RL三組試樣其抗剪強度的參數是:內聚力C一般在0.05～0.18MPa之間,平均為0.09MPa,內摩擦角φ變化在11.9°～40.0°之間,平均為21.4°。剪切強度由其中軟弱部分所控制,一般不含或很少有充填物,未受膠結。當光滑破裂面愈平直、擦痕愈微細、微粗糙度愈小或飽水時,其抗剪強度愈接近下限值。反之,抗剪強度就愈接近上限值。
(4)含炭屑砂岩型結構面強度
涵蓋了泥質粉砂岩型和粉砂質泥岩型結構面強度,具條帶狀的泥質粉砂結構,定向構造。泥質粉砂岩岩性軟弱,遇水較迅速崩解。岩體結構屬鑲嵌碎裂結構,其質量較差,並具有較大的壓縮變形。3#LX抗剪強度的參數是:內聚力C為0.28MPa,內摩擦角φ為34.1°。在邊坡軟岩中,其結構面強度相對較大。
❹ 如何對模態分析結果進行評價
為什麼要計算固有頻率和模態
1） 評估結構的動力學特性。如安裝在結構上的旋轉設備，為避免其過大的振動，必須看轉動部件的頻率是否接近結構的任何一階固有頻率。
2） 評估載荷的可能放大因子。
3） 使用固有頻率和正交模態，可以指導後續動態分析（如瞬態分析、響應譜分析、瞬態分析中時間步長 的選取等）
4） 使用固有頻率和正交模態，在結構瞬態分析時，可以用模態擴張法
5） 指導實驗分析，如加速度感測器的布置位置。
6） 評估設計
❺ 分析成果的表示方法
1.濃度表示方法
1）質量濃度表示法。即單位體積水中所含離子的質量。這種方法只表徵離子的絕對含量，不易顯示水的化學性質。
2）百萬分含量（ppm）。相當於1000g水中含某離子的毫克數。
3）物質的量濃度表示法。即單位體積水中所含離子的摩爾數。
4）離子毫克當量數表示法。即單位體積水中所含離子的毫克當量。這種方法可以反映各種離子間的數量關系和水的化學性質，檢查水分析結果的正確性。
5）毫克當量濃度。毫克當量濃度是每升溶液中所含溶質的毫克當量數（N），其單位符號為meq/L。毫克當量數等於溶質的毫摩爾數（mmol）乘以溶質的價態（Z）。
2.水化學成分的圖形表示
採用各種圖示方法對水的化學成分進行展示，有助於對水質分析結果進行比較，發現其異同點，更好地顯示各種水的化學特性，易於解釋和說明有關水文地球化學問題。
（1）離子濃度圖法
1）圓形圖示法（餅圖法）。把圓形平均分為兩部分，一部分表示陽離子，一部分表示陰離子，其濃度單位為meq/L，某離子所佔扇形的大小，按該離子毫克當量占陰或陽離子毫克當量總數的比例而定。圓形的大小按陰陽離子總毫克當量數大小而定（圖1—1）。這種圖示法可以用於表示一個水點的水化學資料，也可以在水化學平面圖或剖面圖上表示。
2）柱形圖示法。柱形圖示法如圖1—2所示。柱型分兩部分，一部分為陰離子，一部分為陽離子，以毫克當量數或毫克當量百分數表示，柱的高度與陽離子或陰離子的毫克當量總數成比例。通常表示6種離子，如超過6種，可把性質相近的放在一起，如Na++K+，Cl—+
圖 1—1 圓形圖示法
圖1—2 柱形圖示法
3）多邊形圖示法。多邊形圖示法如圖1—3所示。圖中有一垂直軸，此軸的左右兩側分別表示陽離子和陰離子，其濃度為meq/L。與垂直軸垂直的有四條平行軸，頂軸有meq/L的比例刻度。圖中一般表示6種組分，如要表示更多的組分，可增加平行軸。
圖1—3 多邊形圖示法
4）水化學玫瑰圖。根據主要陰、陽離子毫克當量百分數繪製成圓形圖，然後將圓分成6等份，圖中6條半徑分別表示地下水中常見的6種離子，並將每條半徑分為100等份，然後按各離子的毫克當量百分數分別在半徑上定點，連接各點，便顯示出該水樣特有的玫瑰圖形。
圖1—4為某礦井水樣水化學玫瑰圖，為突出各含水層地下水化學離子含量的差異，對水質分析的K+、Na+、Ca2+、Mg2+、Fe3+、Fe2+、Al3+、
圖1—4 某礦井水樣水化學玫瑰圖
（2）三線圖示法
早在20世紀初，就有人應用三線圖示法。有多種大同小異的三線圖示法，但目前應用最廣的是1944年派帕提出的三線圖示法（圖1—5，圖1—6）。該圖由一個等邊平行四邊形及兩個等邊三角形組成，濃度單位為每升水的毫克當量百分數。構圖時，首先依據陰陽離子各自的毫克當量百分數確定水點在兩個三角形上的位置，然後通過該點作平行於刻度線的延伸線，兩條延伸線在平行四邊形中的交點即為該水點在平行四邊形的位置。三線圖能把大量的水分析資料點繪在圖上，依據其分布情況，可以解釋水文地球化學問題。
（3）庫爾洛夫式
圖1—5 水質三線圖解
為了簡明地反映水的化學特點，可採用化學成分表示式，即庫爾洛夫式。將陰陽離子按遞減順序分別標示在一條橫線上下，均按毫克當量百分數自大而小的順序排列，小於10%的離子不表示。橫線前依次表示特殊成分、氣體成分及礦化度（M），三者單位均為g/L，式末列出水溫（t）和涌水量（Q，單位為L/s），各種含量標在相應符號位置的右下角，而原子數移至右上角。如：
水文地球化學基礎
圖1—6 利用Piper圖進行水化學類型劃分
❻ 研究成果到底有哪些形式
1、論文和專著2、自主研發的新產品原型3、自主開發的新技術4、發明專利5、實用新型專利6、外觀設計專利7、帶有技術參數的圖紙等8、基礎軟體9、應用軟體10、其他
❼ 信息分析成果的評價包括哪些內容
科研成果的管理，包括總結、鑒定、應用、推廣和成果獎勵等。
（內1）科研資料的整理和總結容：對所扶得的資料進行科學加工，使其系統化、條理化，便於統計分析。寫出學術性總結報告或學術論文及工作總結；（2）科研成果的舉定：由學術委員會負責組織鑒定；（3）科研成果的應用與推廣：通過成果的應用與推廣，可以取得社會效益和經濟效益，並可提高護理質量與學術水平；
❽ 水質分析成果表
地質鑽孔資料庫中水質分析成果表見表5.9。
❾ 什麼是分析頻率
采樣定理規定：采樣頻率必須大於所關心信號最高頻率（即分析頻率）的兩倍，否則會發生頻率混疊，但由於模擬電路抗混濾波器不可能達到理想濾波器的陡度，所以一般取采樣頻率為分析頻率的2.56倍。
❿ 工作分析的成果形式包括哪些
要看你們單位的資質，視具體情況定