邊坡監測成果

❶ 露天井工聯合開采影響安全的監測、預警與分析評價

影響露天井工聯合開采安全的監測、預警系統還是要以原有井工開采安全監測預警系統、露天開采安全監測預警系統為基礎，結合上節分析的危險性因素類別、特徵、時空關系、大小與危害程度進行整合與拓展。

8.2.2.1 監測預警系統設計的基本原則和設計方案

監測預警系統是一個集結構分析計算、計算機技術、通信技術、網路技術、感測器技術等高新技術於一體的綜合系統工程。監測預警系統的作用是成為一個功能強大並能真正長期用於危險性因素監控和狀態評估，滿足各項參數動態監測的需要，同時又具經濟效益的結構的安全監控系統，其遵循的設計原則如下:

(1)充分利用現有資料和現有資源原則。礦山設計建設中一般已為礦山安全與生產布設監測系統。露天井工聯合開采安全的監測系統就要在利用原有資源的基礎上進行，比如露天煤礦邊坡安全監測系統，已建立地下岩移監測和GPS監測控制網，即可以地下原岩移監測網和GPS控制網作為基礎，在受井采影響的采場、排土場邊坡不穩定區域加密岩移監測與GPS監測觀測點，並加密監測周期，以及時測定和預報井采影響下邊坡位移、移動層位(帶)等變化情況，為滑坡預報與長期邊坡穩定性與變形(滑坡)預測預報提供基礎資料。

(2)科學合理性原則。監控對象的選取有科學和法律依據，尤其要符合相關安全規程和規定;監控手段的選取有高科技含量、先進的、監控效果准確有效。

(3)經濟實用性原則。凡是需要較大投入的監控項目都是需要經常使用的;凡是原系統已具備的功能或結構裝置，只要准確有效，都採用系統整合的方法加以利用，相互配合;所有涉及的技術手段，在保證長期可靠有效的前提下，採用最經濟的方案;所有的操作功能都採用最簡潔的使用方法、做到直觀方便、性能穩定以及維護簡單。

(4)系統可擴展性原則。在監控方案要求改變時，投入的軟硬體設備能夠繼續使用，最大限度減少重復購置。

(5)系統介面開放性原則。系統輸出的數據信息採用國際或國內的標准格式，便於系統功能擴充和監測成果的開發利用。

8.2.2.2 露天井工聯合開采安全監測與預警

本節論述露天開采對井工開采安全影響及井工開采對露天開采安全影響的監測與預警問題。露天井工聯合開采對周邊構築物安全影響的監測與預警採用以上二套監測系統的相關內容(如地表位移監測、系統監測等)進行。

(1)露天開采對井工開采安全影響的監測與預警

露天開采對井工開采安全影響一般在Ⅰ-1型、Ⅰ-2型采場內露天井工聯合開采型的露井同期與先露後井開采型;Ⅱ型排土場下井采型(Ⅱ-1型及Ⅱ-2型);Ⅲ采場到界邊幫殘煤井采型等均可能發生。其監測與預警以井采安全監測預警系統為基礎，主要測定工作面礦壓與巷道變形二項參數。以安家嶺露天煤礦井工礦礦壓與變形測試為例。

1)工作面開采礦壓監測與分析

①29209工作面開采礦壓監測與分析

對29209工作面推進過程中的壓力分布進行監測，並對29209工作面在2011年12月～2012年2月之間的監測數據進行分析，支架號為5～174，分別記錄前柱壓力、標准壓力和後柱壓力，對29209工作面三個月份的監測數據進行礦壓分析發現，工作面工作壓力正常，出現個別初撐力不足的現象，可通過及時補壓來滿足工作面的順利推進，不會對現場生產造成不良影響。2011年12月間29209工作面壓力分布監測結果見圖8-15，2012年1月間29209工作面壓力分布監測結果見圖8-16，2012年2月間29209工作面壓力分布監測結果見圖8-18。圖中壓力單位為:MPa。

圖8-15

圖8-15 29209工作面壓力分布監測結果(2011年12月間)

圖8-16

圖8-16 29209工作面壓力分布監測結果(2012年1月間)

圖8-17

圖8-17 29209工作面壓力分布監測結果(2012年2月間)

通過對圖8-15至圖8-17的29209工作面壓力分布監測數據分析可知，三個月的監測數據存在共同點:一是在每月的上、中旬期間工作面部分支架安全閥卸載，呈現出來壓狀態，應採取加快推進度，及時移架、護幫或控制放煤等措施;在每月的中、下旬期間工作面壓力、采高基本正常，個別初撐力不足，可採用及時補壓或其他措施。二是支柱壓力未出現明顯增加或減小，說明29209工作面推進過程礦山壓力分布較穩定，按照原推進方案進行開采，發生災害性事故的可能性較小。

②29210工作面開采礦壓監測與分析

對29210工作面推進過程中的壓力分布進行監測，並對29210工作面在2011年11月～2012年2月之間的監測數據進行分析，支架號為5～174，分別記錄前柱壓力、標准壓力和後柱壓力，對29210工作面四個月份的監測數據進行礦壓分析發現，工作面工作壓力基本正常，出現個別初撐力不足的現象，且部分支架安全閥卸載，呈現出來壓狀態，可通過加快推進度，及時移架、護幫，控制放煤或及時補壓來滿足工作面的正常推進，對現場安全生產不會帶來不良影響。2011年11月間29210工作面壓力分布監測結果見圖8-18，2011年12月間29210工作面壓力分布監測結果見圖8-19，2012年1月間29210工作面壓力分布監測結果見圖8-20，2012年2月間29210工作面壓力分布監測結果見圖8-21。圖中壓力單位為MPa。

圖8-18 29210工作面壓力分布監測結果(2011年11月間)

圖8-19 29210工作面壓力分布監測結果(2011年12月間)

圖8-20 29210工作面壓力分布監測結果(2012年1月間)

圖8-21 29210工作面壓力分布監測結果(2012年2月間)

通過對圖8-18～圖8-21的29210工作面壓力分布監測數據分析可知，與29209工作面壓力分布相似，在每月的上、中旬期間工作面部分支架安全閥卸載，呈現出來壓狀態，應採取加快推進度，及時移架、護幫或控制放煤等措施;在每月的中、下旬期間工作面壓力、采高基本正常，個別初撐力不足，可採用及時補壓或其他措施。由於工作面因月底檢修兩天或停產未生產，部分支架安全閥卸載，需要加強二次補壓或採取其他保護措施。四個月的工作面壓力監測數據分析結果也說明支柱壓力未出現急劇的升高或降低，說明工作面壓力基本正常，礦壓分布也較穩定，工作面推采過程中發生災害事故可能性較低。

綜上，通過對29209和29210工作面壓力監測數據的初步分析可知，每月上、中旬工作面部分支架安全閥卸載，呈現來壓狀態，應採取加快推進度，及時移架、護幫或控制放煤、加強二次補壓等措施;每月中、下旬期間工作面壓力、采高都基本正常，出現個別初撐力不足情況，可採取及時補壓或其他措施。採取合適措施後，工作面推進過程中礦壓分布基本穩定，煤層開采也較安全。

2)巷道變形監測

對井工礦909～911工作面停采線附近巷道變形進行了觀測，並對2012年2月份數據進行記錄分析。表8-4為記錄2月3日～2月27日之間井工二礦909-911工作面停采線附近巷道變形觀測代表性數據。

表8-4 井工二礦909-911工作面停采線附近巷道變形觀測一覽表

續表

通過以上數據的分析可知，觀測數據變化較大的觀測點分布在測點8至測點18之間，最大變化量在-2～2mm，大部分變形觀測數據在-1～1mm，分析其原因主要在於停采線距離巷道較遠，並未影響到巷道變形;另外，也說明了截止2月27日工作面推進過程中上覆岩層變形所引起的局部巷道變形對邊坡產生一定的影響，但仍未造成停采線附近岩體的變形，說明採用妥當的邊坡治理和加固措施以及合理的推進方案，工作面可在一定條件下繼續開采(推進過程中應對巷道及邊坡變形進行實時監測)。

(2)井工開采對露天開采安全影響的監測與預警

井工開采對露天開采安全影響一般在Ⅰ-1型、Ⅰ-3型，即采場內露天井工聯合開采型的露井同期開采型及先井後露天開采型;Ⅱ型排土場下井采型的露井同期開采型Ⅱ-1型，及Ⅲ型采場非工作幫殘煤井采型的露井同期開采型Ⅲ-1型中均可能發生。其監測與預警以露采安全監測預警系統為基礎拓展，使其能將井采影響的各項參數(地下位移、地表變形、地下水、地應力等)監測全面，並根據實際需要加密監測網點，加密監測周期，以實現露天井工聯合開采復合疊加影響下的監測預警。

露天礦邊坡監測技術有一套全面的成熟的監測技術，國家、行業許多規范、標准、高校教科書都有明確的規定與論述。井采影響下的邊坡安全監測同樣採用這套監測系統。

1)露天井工聯合開采影響下的露天礦邊坡監測的目的

監測的目的主要是通過露天井工聯合開采影響下的露天礦邊坡實時監測提供邊坡動態與發展趨勢，圈定邊坡的不穩定區段，評價邊坡的穩定性，從而為邊坡設計、采礦設計、邊坡穩定性分析、滑坡預測預報、安全生產等提供技術依據。監測的范圍與量程一般應大於單一露采影響范圍。

2)露天井工聯合開采影響下的露天礦邊坡監測內容

監測內容包括邊坡岩體地表位移監測、地下位移監測、地下水監測、邊坡岩體應力監測、地震或礦震及爆破震動監測等等。

3)露天井工聯合開采影響下的露天礦邊坡岩移監測遵循規范

露天礦邊坡岩移監測要遵循《煤礦安全規程》^[96]、《露天煤礦工程施工及驗收規范》_[^97]《煤炭工程露天礦設計規范》GB50175^[54]、GB50197等標準的規定執行。監測范圍包括露天井工聯合開采影響下的露天礦采場、排土場及最終境界線之外200m范圍內。大中型露天礦應結合礦區大地測量基本控制網，設置GPS監控站，即岩移永久性觀測線網。對邊坡地質條件復雜的采場、排土場及可能發生滑坡等災害的區段的邊坡狀態進行跟蹤，定期觀測，並及時分析邊坡監測數據，編制監測報告。

4)露天井工聯合開采影響下的露天礦邊坡監測要求

在露天井工聯合開採的建設、生產、終采階段，對突然發生或將要發生邊坡失穩破壞、滑坡或地質構造復雜、穩定性很差的重要邊坡，在加強邊坡工程地質勘查的同時要加密邊坡岩移監測網，加密或增加岩移監測內容，宜增加地下位移監測以建立邊坡監測預警與滑坡預報系統，或者裝備遙測系統，或採用邊坡穩定性監測雷達。

5)邊坡岩體地表位移監測方法

① 地表位移監測是在露天礦邊坡上按設計的監測網線位置布置若干觀測點(觀測標樁)，用儀器定期監測測點和基準點的位移變化量，從而發現、圈定潛在的不穩定邊坡區域變形區，掌握邊坡的變形情況、程度與發展趨勢，從而為邊坡設計、變形預測預報與防治措施設計提供依據。

② 地表位移監測對應於露天礦生產的3個不同階段，採用分級監測原則。開采范圍、開采深度、岩體構造揭露、邊坡變形狀況不盡相同，對應邊坡監測採用的方法，要求達到的目標也不相同。

Ⅰ級監測:對邊坡整體及境界線以外地表移動變形情況的全面監測，目的在於查明潛在邊坡不穩定區域以及露天井工聯合開采對境界外的影響范圍和建築設施變形情況。其監測點的設計和設置應根據地形通視條件，在地質構造復雜、地下水源豐富、邊坡角大的區段和主要運輸干線上設置監測點;監測點的數量以控制住區域變形為宜，施測周期可根據各采區採掘推進速度和季節等條件變化，每季度或半年測量一次，作為全面了解、掌握礦山邊坡變形情況的依據。Ⅰ級監測貫穿於露天井工聯合開采三個階段邊坡監測全過程。

Ⅱ級監測:在Ⅰ級監測的基礎上對初步探測出的不穩定區段進行重點監測、深入監測。Ⅱ級監測應掌握不穩定區的邊界范圍、位移量和移動速度大小，並根據監測期移動速率變化，結合地質構造賦存狀態分析其發展趨勢，確定監測頻率和周期。

Ⅲ級監測:對Ⅱ級監測中變形量較大，有可能發生破壞性滑動的邊坡體進行連續監測、自動化監測、臨近滑坡監測。對原監測方法要針對滑坡實際狀況做適當調整。Ⅲ級監測可應用紅外測距儀照準測點連續跟蹤測量或採用地面位移伸長計、邊坡穩定性監測雷達等儀器裝備。Ⅲ級監測主要是為了進行滑坡預測預報，以便及時採取安全措施，減少滑坡造成的損失。Ⅲ級監測主要在露天礦三個階段中「失穩邊坡」或臨近滑坡前進行設計布置。

③ 邊坡岩體地表位移監測

邊坡地表位移監測可以根據露天礦不同發展階段、邊坡變形不同狀況及要求邊坡監測達到的不同精度不同目標而採用不同原理的監測方法。

平面點位測量:角交會法、邊交會法、導線測量法、邊角交會法。

高程測量(垂直變形測量):定期測量觀測點相對控制點的高差，以求出觀測點的高程，與不同時期所測高程加以比較分析，確定邊坡岩體的垂直變形量。主要採用三種方法:幾何水準測量法、三角高程測量法、地面傾斜儀測量法。

地表位移連續跟蹤或自動監測:當地表位移速率變化較快較大或地表已出現裂隙時，宜採用能連續、自動的監測地表位移的Ⅱ級、Ⅲ級監測儀器與方法實現連續、自動化監測，實現邊坡失穩、滑坡的預警預測。可以採用地表多點位移伸長計、沉降儀、表傾斜儀監測、邊坡穩定性監測雷達等儀表進行。

6)邊坡岩體地下位移監測方法

地下位移監測是通過測量地下岩體相對於穩定地層的位移(位移面、位移量、位移速度和方向)來確定岩體移動的滑移面。既用於確定不穩定邊坡的滑面和邊坡失穩，也可用於邊坡加固後的質量檢查與效果評價。

① 地下位移監測方法

地下位移監測一般是通過打鑽孔的方法實現，監測用鑽孔應穿過不穩定岩層並鑽至穩定地層，結合邊坡地下位移的具體情況選擇測試儀器裝備的類型，然後採用相應的監測方法。

② 地下位移監測儀器設備

常選用的地下位移監測儀器裝備有以下幾種:a.鑽孔測斜儀(鑽孔測斜儀監測系統分為移動式鑽孔測斜儀與固定式鑽孔測斜儀兩種，由以下幾部分組成:測斜儀、二次儀表、測試電纜組成的測斜儀裝置、測試鑽孔、測試導槽及測斜儀提升裝置等);b.應變式位移感測器;c.鑽孔伸長計;d.倒置擺;e.沉降儀。

7)邊坡岩體位移遙測系統

① 對邊坡穩定問題較多、較嚴重、較集中的露天礦採用邊坡岩體位移遙測系統進行岩移監測。採用邊坡岩移遙測技術可對不穩定邊坡實行連續、自動化監測，能及時准確地獲取邊坡動態的有關數據，特別當不穩定邊坡處於臨近滑坡破壞的時候，遙測更能發揮重要的作用，實現滑坡的預測預報。

② 對邊坡岩體位移進行遙測，要分別建立遙測站、分站及主測站。遙測站位於露天礦采場內，分站位於距各遙測站不遠的集中點(一個分站管理較集中的若干遙測站)，主測站則位於全礦的控制中心(或總調度室附近)。一般宜結合露天礦邊坡岩移監測實際需要進行設計研製，也可選用適合的定型系統產品。

③ 遙測系統應實現計算機化，採用微機處理、存儲數據探察和顯示異常編寫修改程序，檢測遙測站感測器工作情況。當邊坡險情發展時，計算機通過帶介面裝置的繼電器可接通報警裝置發出報警信號，這是露天礦建立固定式邊坡岩移遙測的一個發展方向。

④ 對於大型、特大型露天井工聯合開採的露天礦高陡岩石邊坡或不穩定邊坡，可選用移動式的邊坡穩定性監測雷達進行非操觸式無線遙測邊坡岩體位移，位移測量精度可達±0.1mm，測量距離2800～4000m。實現實時位移顯示和監測，自動觸發報警實現滑坡預報。

8)邊坡岩移監測數據處理分析

① 按照《工程測量規范》(GB50026)^[98]規定進行數據處理分析，包括變形量(位移量)的計算、監測點移動與否的判別，邊坡岩體移動與否的判別、高程點位移動與否的判別及開采境界外地表下沉分析、變形分析等。

② 監測點的位移分析

將監測點分別按走向測線和傾向測線做出其位移變化曲線。走向測線監測點的位移變化曲線用於分析和判別邊坡岩體沿走向的滑動范圍和主滑方向;傾斜測線監測點位移變化曲線用於分析和判別某剖面邊坡體是否穩定以及邊坡岩體不穩定時沿傾向的移動范圍。依據剖面上各個測點移動向量的矢量方向，可以推斷該剖面上邊坡岩體的滑動變形模式和近似的滑面形狀，如圖8-22所示，其中(a)為圓弧形滑動破壞;(b)為平面或楔體形滑動破壞;(c)為傾倒破壞。

圖8-22 邊坡滑動破壞模式

③ 監測點水平變形分析

露天礦邊坡岩體往往在自重力長期作用下從蠕動變形發展到最終產生破壞性滑坡，合理正確、精確的邊坡反應系統能反映出邊坡岩體從蠕動變形到破壞這一全過程。而邊坡地表水平變形參數是分析這一過程最重要的參數之一，根據同一剖面上各個監測點之間的水平變形值，可分析判別出邊坡岩體將產生滑動性破壞的起始位置、拉伸變形最大值點，以及滑體切出位置，即壓縮變形最大值點。根據水平變形值又可以分析和判斷邊坡體是剛體性滑動還是壓縮性坐落式滑移以及滑面是否形成。剛體性滑動特徵表現在測點之間水平變形值很小，若此時位移量很大則滑動面已形成;若位移量很小則滑動面尚未形成。壓縮性坐落式滑移特徵表現在測點之間的水平變形值差別較大，拉壓結合，拉伸變形與壓縮變形的分界點，可作為邊坡體穩定性驗算中條塊劃分點，因為該點的邊坡體之間才能產生豎向剪切力。另外根據水平變形值與時間的函數關系，結合室內岩體試驗結果，可進行滑動變形的預測預報。

④ 地表位移監測數據計算機程序設計

地表位移監測的各種參量計算及繪圖工作應全部計算機化，即能保證數據處理工作及時、准確無誤，又為邊坡變形的全面分析和預測創造了條件。地表位移監測數據變形分析與計算的計算機軟體設計是提高測試精度、加快計算速度的重要手段。程序框圖如圖8-23。

圖8-23 地表位移監測數據分析程序框圖

9)地下位移監測數據處理分析

以最常用的邊坡地下位移監測—移動式鑽孔測斜儀監測數據處理分析方法為例。

移動式測斜儀數據處理軟體系統是以PSH型雙向伺服加速度計式測斜儀並兼顧國內外其他類型的測斜儀(如MK3、SINCO-1000、BC應變式等)的數據處理工作為模型而研製的，數據處理軟體簡單、易行、迅速、處理數據量大，可在較普及的微型機上運行。

根據移動式鑽孔測斜儀的監測原理，其監測數據的計算處理程序歸納為:

a.某測試段的x、y向的偏位值:

x_ij=1/2[(x_i+)_j-(X_i-)_j]，y_ij=1/2[(y_i+)_j-(y_i-)_j]

b.某一高程相對於孔底(不動點)的相對水平位移量:

煤礦露天井工聯合開采理論與實踐

c.等高程的實際水平位移量:

Δx_nj=x_njx_n1，ΔY_nj=y_njy_n1

上兩式中的x_n1、y_n1是表徵測試導槽管初始位移的值，它們是第一次監測後，由2項計算整理的結果。

d.某一高程最大位移的方位角和位移量:

煤礦露天井工聯合開采理論與實踐

式中:Y_ij—朝向導槽的實際方位(測試導槽管安裝完畢後用羅盤測出)，按實例方向分別取

正負;i—表示測點數;j—表示監測的次第數。

位移式鑽孔測斜儀數據處理分析軟體系統框圖見圖8-24。

圖8-24 測斜儀數據處理軟體框圖

使用時只需要對菜單序號進行選擇，即進入具體某項工作子菜單，從而獲取所需結果。

10)邊坡岩移監測成果

① 邊坡岩移監測每次監測均應有原始記錄，並及時進行監測數據計算和整理。

② 邊坡岩移監測成果主要是監測地表、地表位移或位移速度對時間的關系。每次監測後應及時對監測數據進行分析，繪制時程曲線，並及時報送有關部門，情況緊急時應作出臨災預報。

③ 監測工作完成一個階段後及時編寫、提交報告。監測報告除進行監測分析總結外，還應包括監測點位布置圖、觀測成果表、位移矢量圖、各種變化時程曲線、監測儀器檢定資料及其它必要的附圖附件。

(3)露天井工聯合開采對周邊構築物的安全的影響的監測與預警

由於礦山的開采動態特性，隨著開採的推進，許多構築物將處於露天井工聯合開采影響區內，露天井工聯合開采對周邊構築物的安全的影響的監測與預警可採用以上兩套監測系統的相關內容(如地表位移監測、系統監測等)進行。

❷ GPS在巫山高邊坡監測中的應用

周晃¹陳誠²譚傑恆¹

(¹重慶市巫山縣地質環境監測站，重慶巫山，434700;²中國地震局地殼應力研究所，北京，100085）

【摘要】巫山縣城區是三峽工程移民遷建的重點地區之一，也是庫區內滑坡地質災害多發地區，部分高邊坡在久雨及人類工程活動等誘發因素影響下已局部形成變形拉裂。為確保庫區移民搬遷及人民生命財產安全，對三峽庫區巫山縣高邊坡開展監測尤為重要。本文探討了利用GPS技術對巫山高邊坡進行變形監測的有關問題，論述了 GPS監測點的選點原則，總結了兩年來 GPS觀測成果。

【關鍵詞】高邊坡GPS基線邊

1概況

巫山新縣城地處長江北岸老縣城上方斜坡地帶，場地地質條件復雜，地形支離破碎，適於建設的場地面積相當有限。新城在建築施工、道路開挖中，不可避免地產生了大量的人工邊坡，這些邊坡坡角多在40°以上，且大多控制著城市用地，一旦失穩下滑將阻斷交通，嚴重威脅人民的生命財產安全，同時危及移民工程的建設，影響三峽工程移民工作進度，是阻礙移民工程的絆腳石。因此開展邊坡監測，確保庫區移民搬遷顯得尤為重要。

本項工作旨在運用GPS技術對巫山新城區高邊坡、高擋牆開展全面監測，積累數據，以研究這些邊坡的穩定性。利用GPS進行位移監測，一般有兩種方案：第一種方案在監測點上建立無人值守的GPS觀測系統，通過軟體控制，實現實時監測和變形分析、預報。第二種方案是用幾台GPS接收機，定期到監測點上觀測，對數據實施後處理後，進行變形分析與預報。第一種方案能實時監測，自動化程度也很高，但由於每個監測點上都需要安裝GPS接收機，使監測系統的費用非常昂貴。第二種方案雖然勞動強度大，自動化程度低，但費用較省，當監測點較多時，優點比較明顯。

利用GPS對巫山高邊坡監測主要採用了第二種方法，大大降低了監測系統費用。

2巫山GPS監測網系統

2.1GPS基準網設計

GPS測量得到的基線向量屬於WGS-84坐標系的三維坐標差，而我們在工程實際中所運用的是國家大地坐標系或地方坐標系的坐標。因此，我們首先必須明確GPS網採用的坐標系統和起算數據，這就是所謂的基準問題。

GPS網的基準設計包括位置基準、尺度基準和方位基準。位置基準一般可由更高級的GPS網基準站的坐標給定，也可選擇已有的城市控制點的坐標來確定。因為在三峽庫區，由國土資源部承擔建設的GPS首級網尚未建成，故我們只能基於已有的城市控制點來實現。根據巫山有關部門提供的數據，我們選用了部分控制點進行聯測。聯測後，巫山 GPS監測網的位置基準、尺度基準和方位基準便隨之確定了。

2.2巫山GPS監測網選點原則

我們知道，GPS監測點選點應注意以下幾點：

（1）監測點應設在基礎比較穩定，易於安放接收設備的較高點位上；

（2）為減少GPS信號被遮擋或被障礙物吸收，視場周圍15°以上不應有高大障礙物；

（3）點位應遠離大功率無線電發射源，其距離不小於200m；遠離高壓輸電線，其距離不得小於50m，以避免電磁場對GPS信號的干擾；

（4）點位附近不應有大面積水域或不應有強烈干擾衛星信號接收的物體，如高大的樹木等，以減弱多路徑效應的影響；

（5）應根據邊坡體的形態特徵、變形特徵、動力因素及監測預報等具體要素（變形方位、變形量、變形速率、時空動態、施工動態、發展趨勢等）確定點位，且這些點位能真實地反映災害地質體變形敏感部位。

但在實際選點和測量中，由於巫山新縣城有眾多的高邊坡、高擋牆，特別是還存在著密集的高層樓房，所以一些點位的情況並不能完全滿足上述要求。

2.3GPS監測網建設

巫山GPS監測網全網由40多個變形監測樁組成，分布在巫山縣新縣城各地。監測網的布設採用同步圖形擴展方式，這是在布設 GPS網時最常用的方式。即把多台 GPS接收機放在不同的基準站上進行同步觀測。完成一個時段的觀測後，再把其中的幾台接收機移動至下一組測站。在兩組觀測之間，兩個同步圖形之間有一些公共點相連，直到布滿全網。這種布網方式作業方法簡單，圖形強度較高，擴展速度較快，便於組織，故在實際工作中得到廣泛應用。

3GPS監測數據處理及精度分析

由於所要監測的變形量級相對比較小，為了能夠精確地測出其變化，要求變形監測網具有較高的精度。對此，在巫山高邊坡監測網的設計書中是這樣要求的：建成的GPS高邊坡監測網，應覆蓋移民遷建縣城的高陡邊坡和重要的移民工程。監測網基準點坐標的平面解算精度優於±2mm，高程精度不低於±4mm；變形監測點坐標的平面解算精度優於±3mm，高程精度不低於±6mm。投入正常運行後，可獲得移民遷建區高陡邊坡監測點位坐標的長期、連續、可靠的測量數據，為相關地質災害的監測及預警決策服務。

國家頒布的《城市測量規范》對城市或工程GPS網的主要技術要求見表1。

表1《城市測量規范》對城市或工程GPS網測量精度的技術要求

比較表1中的數據和我們獲得的結果可以看出，盡管一些監測網基準點受臨近高邊坡與建築物遮擋，但經過數據處理後，平面內坐標測定的平均點位中誤差水平方向為2mm，垂直方向為5mm，基線相對精度達到10ppm。所獲得的測量結果優於項目設計書中提出的要求，也高於前述《城市測量規范》對城市或工程GPS網測量精度的技術要求。

變形監測的特點是定期重復觀測，各期觀測的外界條件基本相同，系統誤差在各期觀測中基本相同。分析同一條邊多期測量的結果，比較其差值可以檢驗重復定位精度，發現變形的區域。在對測量方法和觀測數據處理採取適當措施後，兩期成果之差基本不受系統誤差的影響。

4測量獲得的初步成果

巫山五期 GPS測量數據的匯總分析是將各期的向量邊分別計算後，繪出各向量邊的時間變化趨勢圖，對各期同一向量邊進行逐一比較，確定有異常變化的向量邊，通過分析後找出變形區域。通過對5期 GPS測量數據的分析處理，發現有趨勢性變化的向量邊共有14條，這14條向量邊的趨勢性變化分為兩種類型：

4.1有變形趨勢的向量邊

6條有變形趨勢的向量邊分別為：

（1）WG021-WG081，五期累計變化16mm，向量邊的特徵是縮短，變化趨勢見圖1；

圖1WGO21-WG081五期累計變化曲線

（2）WG0154-WG048，五期累計變化22mm，向量邊的特徵是先縮短後增長，變化趨勢見圖2；

圖2WG0154-WG048五期累計變化曲線

（3）WG048-WG065，五期累計變化11mm，向量邊的特徵是增長，變化趨勢見圖3;

（4）WG096-WG149，五期累計變化16mm，向量邊的特徵是增長，變化趨勢見圖4;

（5）WG100-WG022，五期累計變化11mm，向量邊的特徵是增長，變化趨勢見圖5;

（6）WG177-WG157，五期累計變化10mm，向量邊的特徵是增長，變化趨勢見圖6。

4.2趨勢性變化明顯、應重點關注的向量邊

趨勢性變化明顯的八條基線邊分別是：

（1）WG177-WG140，五期累計變化17mm，向量邊的特徵是趨勢性增長並有加速現象，變化趨勢見圖7;

（2）WG201-WG157，五期累計變化21mm，向量邊的特徵是趨勢性縮短並有加速現象，形變曲線見圖8;

圖3WGO48-WG065五期累計變化曲線

圖4WG096-WG149五期累計變化曲線

圖5WG100-WG022五期累計變化曲線

圖6WG177-WG157五期累計變化曲線

圖7WG177-WG140五期累計變化曲線

圖8WG201-WG157五期累計變化曲線

（3）WG162-WG022，五期累計變化12mm，向量邊的特徵是趨勢性增長並有加速現象，形變曲線見圖9;

（4）WG140-WG157，五期累計變化40mm，向量邊的特徵是增長並呈現為加速趨勢，形變曲線見圖10；

圖9WG162-WG022五期累計變化曲線

圖10WG140-WG157五期累計變化曲線

（5）WG162-WG032，五期累計變化8mm，向量邊的特徵是增長並呈現為加速趨勢，形變曲線見圖11；

（6）WG100-WG149，五期累計變化16mm，向量邊的特徵是增長並呈現為加速趨勢，形變曲線見圖12；

圖11WG162-WG032五期累計變化曲線

圖12WG100-WG149五期累計變化曲線

（7）WG157-WG201，五期累計變化－21mm，向量邊的特徵是縮短並有加速趨勢，形變曲線見圖13；

（8）WG048-WG171，五期累計變化25mm，向量邊的特徵是增長，形變曲線見圖14。

圖13WG157-WG201五期累計變化曲線

圖14WG048-WG171五期累計變化曲線

4.3監測資料分析得出的變形點

GPS變形監測的最終目的，是要通過比較各個期次相同矢量邊的長度與同一測點的坐標來分析和確定變形點的變形量。通過對巫山監測網基線邊的比較和分析，初步確定了一些變形點，從變形的總體特徵看，變形的方向為朝向長江方向。

5小結

三峽庫區二期蓄水已有一年多了。在目前的高水位情況下，如果再疊加降水因素，高邊坡、高擋牆失穩的危險性將增大，建議在加強專業監測工作的同時，搞好群測群防，力爭將地質災害可能給人民生命財產帶來的損失減少到最小的程度。對監測數據分析所確定的變形地區需加強GPS監測，積極開展多種手段監測，尤其在雨季應加大監測密度，在雨季可以1個月進行一次GPS測量，15天開展一次傾斜測量，以期發現不安全的隱患，及時預報，保障人民生命財產安全。同時對高邊坡的破壞過程、變形規律開展多學科研究，積極探索對邊坡變形失穩的破壞進行正確預報的有效途徑。

參考文獻

[1]歐陽祖熙等.用 GPS技術研究三峽工程萬州庫區滑坡的穩定性.中國地質災害與防治學報，2003,（6)

[2]徐紹銓等.GPS用於三峽庫區滑坡監測的研究.水利學報，2003,（1)

[3]韓文心.巫山新縣城2003年度 GPS變形監測結果及綜合分析.中國地震局地殼應力研究所.

[4]徐勇等.浦東海塘GPS位移監測系統.工程勘察，2004,（1)

[5]岳順.三峽庫區巫山縣上西坪滑坡綜合治理研究[碩士論文].重慶大學，2002,（12）

❸ 基坑的監測要求

監測項目
4.1 一 般 規 定
4.1.1 基坑工程的現場監測應採用儀器監測與巡視檢查相結合的方法。
4.1.2 基坑工程現場監測的對象包括：1 支護結構；2 相關的自然環境；3 施工工況；4 地下水狀況；5 基坑底部及周圍土體；6 周圍建（構）築物；7 周圍地下管線及地下設施；8 周圍重要的道路；9 其他應監測的對象。
4.1.3 基坑工程的監測項目應抓住關鍵部位，做到重點觀測、項目配套，形成有效的、完整的監測系統。監測項目尚應與基坑工程設計方案、施工工況相配套。
4.2 儀 器 監 測
4.2.1 基坑工程儀器監測項目應根據表4.2.1進行選擇。
4.2.2 當基坑周圍有地鐵、隧道或其它對位移（沉降）有特殊要求的建（構）築物及設施時，具體監測項目應與有關部門或單位協商確定。
4．3 巡 視 檢 查
4.3.1 基坑工程整個施工期內，每天均應有專人進行巡視檢查。
4.3.2 基坑工程巡視檢查應包括以下主要內容：1 支護結構（1）支護結構成型質量；（2） 冠梁、支撐、圍檁有無裂縫出現；（3）支撐、立柱有無較大變形；（4）止水帷幕有無開裂、滲漏；（5）牆後土體有無沉陷、裂縫及滑移；（6）基坑有無涌土、流砂、管涌。2 施工工況（1）開挖後暴露的土質情況與岩土勘察報告有無差異；（2）基坑開挖分段長度及分層厚度是否與設計要求一致，有無超長、超深開挖；（3）場地地表水、地下水排放狀況是否正常，基坑降水、回灌設施是否運轉正常；（4）基坑周圍地面堆載情況，有無超堆荷載。3 基坑周邊環境（1）地下管道有無破損、泄露情況；（2）周邊建（構）築物有無裂縫出現；（3）周邊道路（地面）有無裂縫、沉陷；（4）鄰近基坑及建（構）築物的施工情況。4 監測設施（1）基準點、測點完好狀況；（2）有無影響觀測工作的障礙物；（3）監測元件的完好及保護情況。5 根據設計要求或當地經驗確定的其他巡視檢查內容。
4.3.4 巡視檢查的檢查方法以目測為主，可輔以錘、釺、量尺、放大鏡等工器具以及攝像、攝影等設備進行。
4.3.5 巡視檢查應對自然條件、支護結構、施工工況、周邊環境、監測設施等的檢查情況進行詳細記錄。如發現異常，應及時通知委託方及相關單位。
4.3.6 巡視檢查記錄應及時整理，並與儀器監測數據綜合分析。
監 測 點 布 置
5.1 一 般 規 定
5.1.1 基坑工程監測點的布置應最大程度地反映監測對象的實際狀態及其變化趨勢，並應滿足監控要求。
5.1.2 基坑工程監測點的布置應不妨礙監測對象的正常工作，並盡量減少對施工作業的不利影響。
5.1.3 監測標志應穩固、明顯、結構合理，監測點的位置應避開障礙物，便於觀測。
5.1.4 在監測對象內力和變形變化大的代表性部位及周邊重點監護部位，監測點應適當加密。
5.1.5 應加強對監測點的保護，必要時應設置監測點的保護裝置或保護設施。
5.2 基 坑 及 支 護 結 構
5.2.1 基坑邊坡頂部的水平位移和豎向位移監測點應沿基坑周邊布置，基坑周邊中部、陽角處應布置監測點。監測點間距不宜大於20m，每邊監測點數目不應少於3個。監測點宜設置在基坑邊坡坡頂上。
5.2.2 圍護牆頂部的水平位移和豎向位移監測點應沿圍護牆的周邊布置，圍護牆周邊中部、陽角處應布置監測點。監測點間距不宜大於20m，每邊監測點數目不應少於3個。監測點宜設置在冠樑上。
5.2.3 深層水平位移監測孔宜布置在基坑邊坡、圍護牆周邊的中心處及代表性的部位，數量和間距視具體情況而定，但每邊至少應設1個監測孔。 當用測斜儀觀測深層水平位移時，設置在圍護牆內的測斜管深度不宜小於圍護牆的入土深度；設置在土體內的測斜管應保證有足夠的入土深度，保證管端嵌入到穩定的土體中。
5.2.4 圍護牆內力監測點應布置在受力、變形較大且有代表性的部位，監測點數量和橫向間距視具體情況而定，但每邊至少應設1處監測點。豎直方向監測點應布置在彎矩較大處，監測點間距宜為3~5m。
5.2.5 支撐內力監測點的布置應符合下列要求：1 監測點宜設置在支撐內力較大或在整個支撐系統中起關鍵作用的桿件上；2 每道支撐的內力監測點不應少於3個，各道支撐的監測點位置宜在豎向保持一致；3 鋼支撐的監測截面根據測試儀器宜布置在支撐長度的1/3部位或支撐的端頭。鋼筋混凝土支撐的監測截面宜布置在支撐長度的1/3部位；4 每個監測點截面內感測器的設置數量及布置應滿足不同感測器測試要求。
5.2.6 立柱的豎向位移監測點宜布置在基坑中部、多根支撐交匯處、施工棧橋下、地質條件復雜處的立柱上，監測點不宜少於立柱總根數的10%，逆作法施工的基坑不宜少於20%，且不應少於5根。
5.2.7 錨桿的拉力監測點應選擇在受力較大且有代表性的位置，基坑每邊跨中部位和地質條件復雜的區域宜布置監測點。每層錨桿的拉力監測點數量應為該層錨桿總數的1~3%，並不應少於3根。每層監測點在豎向上的位置宜保持一致。每根桿體上的測試點應設置在錨頭附近位置。
5.2.8 土釘的拉力監測點應沿基坑周邊布置，基坑周邊中部、陽角處宜布置監測點。監測點水平間距不宜大於30m，每層監測點數目不應少於3個。各層監測點在豎向上的位置宜保持一致。每根桿體上的測試點應設置在受力、變形有代表性的位置。
5.2.9 基坑底部隆起監測點應符合下列要求：1 監測點宜按縱向或橫向剖面布置，剖面應選擇在基坑的中央、距坑底邊約1/4坑底寬度處以及其他能反映變形特徵的位置。數量不應少於2個。縱向或橫向有多個監測剖面時，其間距宜為20~50m，下部宜加密。2 同一剖面上監測點橫向間距宜為10~20m，數量不宜少於3個。3 當按土層分布情況布設時，每層應至少布設1個測點，且布置在各層土的中部。
5.2.10 孔隙水壓力監測點宜布置在基坑受力、變形較大或有代表性的部位。監測點豎向布置宜在水壓力變化影響深度范圍內按土層分布情況布設，監測點豎向間距一般為2~5m，並不宜少於3個。
5.2.11 基坑內地下水位監測點的布置應符合下列要求： 1 當採用深井降水時，水位監測點宜布置在基坑中央和兩相鄰降水井的中間部位；當採用輕型井點、噴射井點降水時，水位監測點宜布置在基坑中央和周邊拐角處，監測點數量視具體情況確定； 2 水位監測管的埋置深度（管底標高）應在最低設計水位之下3~5m。對於需要降低承壓水水位的基坑工程，水位監測管埋置深度應滿足降水設計要求。 3 水位監測點應沿基坑周邊、被保護對象（如建築物、地下管線等）周邊或在兩者之間布置，監測點間距宜為20~50m。相鄰建（構）築物、重要的地下管線或管線密集處應布置水位監測點；如有止水帷幕，宜布置在止水帷幕的外側約2m處。4 回灌井點觀測井應設置在回灌井點與被保護對象之間。
5.3 周 邊 環 境
5.3.1 從基坑邊緣以外1~3倍開挖深度范圍內需要保護的建（構）築物、地下管 線等均應作為監控對象。必要時，尚應擴大監控范圍。
5.3.2 位於重要保護對象（如地鐵、上游引水、合流污水等）安全保護區范圍內的監測點的布置，尚應滿足相關部門的技術要求。
5.3.3 建（構）築物的豎向位移監測點布置應符合下列要求： 1 建（構）築物四角、沿外牆每10~15m處或每隔2~3根柱基上，且每邊不少於3個監測點；2 不同地基或基礎的分界處；3 建（構）築物不同結構的分界處；4 變形縫、抗震縫或嚴重開裂處的兩側；5 新、舊建築物或高、低建築物交接處的兩側；6 煙囪、水塔和大型儲倉罐等高聳構築物基礎軸線的對稱部位，每一構築物不得少於4點。
5.3.4 建（構）築物的水平位移監測點應布置在建築物的牆角、柱基及裂縫的兩端，每側牆體的監測點不應少於3處。
5.3.5 建（構）築物傾斜監測點應符合下列要求：1 監測點宜布置在建（構）築物角點、變形縫或抗震縫兩側的承重柱或牆上；2 監測點應沿主體頂部、底部對應布設，上、下監測點應布置在同一豎直線上；3 當採用鉛錘觀測法、激光鉛直儀觀測法時，應保證上、下測點之間具有一定的通視條件。
5.3.6 建（構）築物的裂縫監測點應選擇有代表性的裂縫進行布置，在基坑施工期間當發現新裂縫或原有裂縫有增大趨勢時，應及時增設監測點。每一條裂縫的測點至少設2組，裂縫的最寬處及裂縫末端宜設置測點。
5.3.7 地下管線監測點的布置應符合下列要求：1 應根據管線年份、類型、材料、尺寸及現狀等情況，確定監測點設置；2 監測點宜布置在管線的節點、轉角點和變形曲率較大的部位，監測點平面間距宜為15~25m，並宜延伸至基坑以外20m；3 上水、煤氣、暖氣等壓力管線宜設置直接監測點。直接監測點應設置在管線上，也可以利用閥門開關、抽氣孔以及檢查井等管線設備作為監測點；4 在無法埋設直接監測點的部位，可利用埋設套管法設置監測點，也可採用模擬式測點將監測點設置在靠近管線埋深部位的土體中。
5.3.8 基坑周邊地表豎向沉降監測點的布置范圍宜為基坑深度的1~3倍，監測剖面宜設在坑邊中部或其他有代表性的部位，並與坑邊垂直，監測剖面數量視具體情況確定。每個監測剖面上的監測點數量不宜少於5個。
5.3.9 土體分層豎向位移監測孔應布置在有代表性的部位，數量視具體情況確定，並形成監測剖面。同一監測孔的測點宜沿豎向布置在各層土內，數量與深度應根據具體情況確定，在厚度較大的土層中應適當加密。
監測方法及精度要求
6.1 一般規定
6.1.1 監測方法的選擇應根據基坑等級、精度要求、設計要求、場地條件、地區經驗和方法適用性等因素綜合確定，監測方法應合理易行。
6.1.2 變形測量點分為基準點、工作基點和變形監測點。其布設應符合下列要求：1 每個基坑工程至少應有3個穩固可靠的點作為基準點；2 工作基點應選在穩定的位置。在通視條件良好或觀測項目較少的情況下，可不設工作基點，在基準點上直接測定變形監測點；3 施工期間，應採用有效措施，確保基準點和工作基點的正常使用；4 監測期間，應定期檢查工作基點的穩定性。
6.1.3 監測儀器、設備和監測元件應符合下列要求：1 滿足觀測精度和量程的要求；2 具有良好的穩定性和可靠性；3 經過校準或標定，且校核記錄和標定資料齊全，並在規定的校準有效期內；
6.1.4 對同一監測項目，監測時宜符合下列要求：1 採用相同的觀測路線和觀測方法；2 使用同一監測儀器和設備；3 固定觀測人員；4 在基本相同的環境和條件下工作。
6.1.5 監測過程中應加強對監測儀器設備的維護保養、定期檢測以及監測元件的檢查；應加強對監測儀標的保護，防止損壞。
6.1.6 監測項目初始值應為事前至少連續觀測3次的穩定值的平均值。
6.1.7 除使用本規范規定的各種基坑工程監測方法外，亦可採用能達到本規范規定精度要求的其他方法。
6.2 水平位移監測
6.2.1 測定特定方向上的水平位移時可採用視准線法、小角度法、投點法等；測定監測點任意方向的水平位移時可視監測點的分布情況，採用前方交會法、自由設站法、極坐標法等；當基準點距基坑較遠時，可採用GPS測量法或三角、三邊、邊角測量與基準線法相結合的綜合測量方法。
6.2.2 水平位移監測基準點應埋設在基坑開挖深度3倍范圍以外不受施工影響的穩定區域，或利用已有穩定的施工控制點，不應埋設在低窪積水、濕陷、凍脹、脹縮等影響范圍內；基準點的埋設應按有關測量規范、規程執行。宜設置有強制對中的觀測墩；採用精密的光學對中裝置，對中誤差不宜大於0.5mm。
6.2.3 基坑圍護牆（坡）頂水平位移監測精度應根據圍護牆（坡）頂水平位移報警值按表6.2.3確定。
6.2.4 地下管線的水平位移監測精度宜不低於1.5mm。
6.2.5 其他基坑周邊環境（如地下設施、道路等）的水平位移監測精度應符合相關規范、規程等的規定。
6.3 豎向位移監測
6.3.1 豎向位移監測可採用幾何水準或液體靜力水準等方法。
6.3.2 坑底隆起（回彈）宜通過設置回彈監測標，採用幾何水準並配合傳遞高程的輔助設備進行監測，傳遞高程的金屬桿或鋼尺等應進行溫度、尺長和拉力等項修正。
6.3.3 基坑圍護牆（坡）頂、牆後地表與立柱的豎向位移監測精度應根據豎向位移報警值按表6.3.3確定。
6.3.4 地下管線的豎向位移監測精度宜不低於0.5mm。
6.3.5 其他基坑周邊環境（如地下設施、道路等）的豎向位移監測精度應符合相關規范、規程的規定。
6.3.6 坑底隆起（回彈）監測精度不宜低於1mm。
6.3.7 各等級幾何水準法觀測時的技術要求應符合表6.3.7的要求。
6.3.8 水準基準點宜均勻埋設，數量不應少於3點，埋設位置和方法要求與6.2.2相同。
6.3.9 各監測點與水準基準點或工作基點應組成閉合環路或附合水準路線。
6.4深層水平位移監測
6.4.1 圍護牆體或坑周土體的深層水平位移的監測宜採用在牆體或土體中預埋測斜管、通過測斜儀觀測各深度處水平位移的方法。
6.4.2 測斜儀的系統精度不宜低於0.25mm/m,解析度不宜低於0.02mm/500mm
6.4.3 測斜管應在基坑開挖1周前埋設，埋設時應符合下列要求：1 埋設前應檢查測斜管質量，測斜管連接時應保證上、下管段的導槽相互對准順暢，接頭處應密封處理，並注意保證管口的封蓋；2 測斜管長度應與圍護牆深度一致或不小於所監測土層的深度；當以下部管端作為位移基準點時，應保證測斜管進入穩定土層2~3m；測斜管與鑽孔之間孔隙應填充密實；3 埋設時測斜管應保持豎直無扭轉，其中一組導槽方向應與所需測量的方向一致。
6.4.4 測斜儀應下入測斜管底5~10min，待探頭接近管內溫度後再量測，每個監測方向均應進行正、反兩次量測。
6.4.5 當以上部管口作為深層水平位移的起算點時，每次監測均應測定管口坐標的變化並修正。
6.5 傾斜監測
6.5.1 建築物傾斜監測應測定監測對象頂部相對於底部的水平位移與高差，分別記錄並計算監測對象的傾斜度、傾斜方向和傾斜速率。
6.5.2 應根據不同的現場觀測條件和要求，選用投點法、水平角法、前方交會法、正垂線法、差異沉降法等。
6.5.3 建築物傾斜監測精度應符合《工程測量規范》（GB50026）及《建築變形測量規程》（JGJ/T8）的有關規定。
6.6 裂縫監測
6.6.1 裂縫監測應包括裂縫的位置、走向、長度、寬度及變化程度，需要時還包括深度。裂縫監測數量根據需要確定，主要或變化較大的裂縫應進行監測。
6.6.2 裂縫監測可採用以下方法：1 對裂縫寬度監測，可在裂縫兩側貼石膏餅、劃平行線或貼埋金屬標志等，採用千分尺或游標卡尺等直接量測的方法；也可採用裂縫計、粘貼安裝千分表法、攝影量測等方法。2 對裂縫深度量測，當裂縫深度較小時宜採用鑿出法和單面接觸超聲波法監測；深度較大裂縫宜採用超聲波法監測。
6.6.3 應在基坑開挖前記錄監測對象已有裂縫的分布位置和數量，測定其走向、長度、寬度和深度等情況，標志應具有可供量測的明晰端面或中心。
6.6.4 裂縫寬度監測精度不宜低於0.1mm，長度和深度監測精度不宜低於1mm。
6.7 支護結構內力監測
6.7.1 基坑開挖過程中支護結構內力變化可通過在結構內部或表面安裝應變計或應力計進行量測。
6.7.2 對於鋼筋混凝土支撐，宜採用鋼筋應力計（鋼筋計）或混凝土應變計進行量測；對於鋼結構支撐，宜採用軸力計進行量測。
6.7.3 圍護牆、樁及圍檁等內力宜在圍護牆、樁鋼筋製作時，在主筋上焊接鋼筋應力計的預埋方法進行量測。
6.7.4 支護結構內力監測值應考慮溫度變化的影響，對鋼筋混凝土支撐尚應考慮混凝土收縮、徐變以及裂縫開展的影響。
6.7.5 應力計或應變計的量程宜為最大設計值的1.2倍，解析度不宜低於0.2%F·S，精度不宜低於0.5%F·S。
6.7.6 圍護牆、樁及圍檁等的內力監測元件宜在相應工序施工時埋設並在開挖前取得穩定初始值。
6.8 土壓力監測
6.8.1 土壓力宜採用土壓力計量測。
6.8.2 土壓力計的量程應滿足被測壓力的要求，其上限可取最大設計壓力的1.2倍，精度不宜低於0.5%F·S，解析度不宜低於0.2%F·S。
6.8.3 土壓力計埋設可採用埋入式或邊界式（接觸式）。埋設時應符合下列要求：1 受力面與所需監測的壓力方向垂直並緊貼被監測對象；2 埋設過程中應有土壓力膜保護措施；3 採用鑽孔法埋設時，回填應均勻密實，且回填材料宜與周圍岩土體一致。4 做好完整的埋設記錄。
6.8.4 土壓力計埋設以後應立即進行檢查測試，基坑開挖前至少經過1周時間的監測並取得穩定初始值。
6.9 孔隙水壓力監測
6.9.1 孔隙水壓力宜通過埋設鋼弦式、應變式等孔隙水壓力計，採用頻率計或應變計量測。
6.9.2 孔隙水壓力計應滿足以下要求：量程應滿足被測壓力范圍的要求，可取靜水壓力與超孔隙水壓力之和的1.2倍；精度不宜低於0.5%F·S，解析度不宜低於0.2%F·S。
6.9.3 孔隙水壓力計埋設可採用壓入法、鑽孔法等。
6.9.4 孔隙水壓力計應在事前2~3周埋設，埋設前應符合下列要求：1 孔隙水壓力計應浸泡飽和，排除透水石中的氣泡；2 檢查率定資料，記錄探頭編號，測讀初始讀數。
6.9.5 採用鑽孔法埋設孔隙水壓力計時，鑽孔直徑宜為110~130mm，不宜使用泥漿護壁成孔，鑽孔應圓直、干凈；封口材料宜採用直徑10~20mm的乾燥膨潤土球
6.9.6 孔隙水壓力計埋設後應測量初始值，且宜逐日量測1周以上並取得穩定初始值。
6.9.7 應在孔隙水壓力監測的同時測量孔隙水壓力計埋設位置附近的地下水位。
6.10 地下水位監測
6.10.1 地下水位監測宜采通過孔內設置水位管，採用水位計等方法進行測量。
6.10.2 地下水位監測精度不宜低於10mm。
6.10.3 檢驗降水效果的水位觀測井宜布置在降水區內，採用輕型井點管降水時可布置在總管的兩側，採用深井降水時應布置在兩孔深井之間，水位孔深度宜在最低設計水位下2~3m。
6.10.4 潛水水位管應在基坑施工前埋設，濾管長度應滿足測量要求；承壓水位監測時被測含水層與其他含水層之間應採取有效的隔水措施。
6.10.5 水位管埋設後，應逐日連續觀測水位並取得穩定初始值。
6.11 錨桿拉力監測
6.11.1 錨桿拉力量測宜採用專用的錨桿測力計，鋼筋錨桿可採用鋼筋應力計或應變計，當使用鋼筋束時應分別監測每根鋼筋的受力。
6.11.2 錨桿軸力計、鋼筋應力計和應變計的量程宜為設計最大拉力值的1.2倍，量測精度不宜低於0.5%F·S，解析度不宜低於0.2%F·S。
6.11.3 應力計或應變計應在錨桿鎖定前獲得穩定初始值。
6.12 坑外土體分層豎向位移監測
6.12.1 坑外土體分層豎向位移可通過埋設分層沉降磁環或深層沉降標，採用分層沉降儀結合水準測量方法進行量測。
6.12.2 分層豎向位移標應在事前埋設。沉降磁環可通過鑽孔和分層沉降管進行定位埋設。
6.12.3 土體分層豎向位移的初始值應在分層豎向位移標埋設穩定後進行，穩定時間不應少於1周並獲得穩定的初始值；監測精度不宜低於1mm。
6.12.4 每次測量應重復進行2次，2次誤差值不大於1mm。
6.12.5 採用分層沉降儀法監測時，每次監測應測定管口高程，根據管口高程換算出測管內各監測點的高程。 7.0.1 基坑工程監測頻率應以能系統反映監測對象所測項目的重要變化過程，而又不遺漏其變化時刻為原則。
7.0.2 基坑工程監測工作應貫穿於基坑工程和地下工程施工全過程。監測工作一般應從基坑工程施工前開始，直至地下工程完成為止。對有特殊要求的周邊環境的監測應根據需要延續至變形趨於穩定後才能結束。
7.0.3 監測項目的監測頻率應考慮基坑工程等級、基坑及地下工程的不同施工階段以及周邊環境、自然條件的變化。當監測值相對穩定時，可適當降低監測頻率。對於應測項目，在無數據異常和事故徵兆的情況下，開挖後儀器監測頻率的確定可參照表7.0.3。
7.0.4 當出現下列情況之一時，應加強監測，提高監測頻率，並及時向委託方及相關單位報告監測結果：1.監測數據達到報警值；2.監測數據變化量較大或者速率加快；3.存在勘察中未發現的不良地質條件；4.超深、超長開挖或未及時加撐等未按設計施工；5.基坑及周邊大量積水、長時間連續降雨、市政管道出現泄漏；6.基坑附近地面荷載突然增大或超過設計限值；7.支護結構出現開裂；8.周邊地面出現突然較大沉降或嚴重開裂；9.鄰近的建（構）築物出現突然較大沉降、不均勻沉降或嚴重開裂；10.基坑底部、坡體或支護結構出現管涌、滲漏或流砂等現象；11.基坑工程發生事故後重新組織施工；12.出現其他影響基坑及周邊環境安全的異常情況。
7.0.5 當有危險事故徵兆時，應實時跟蹤監測。 8.0.1 基坑工程監測報警值應符合基坑工程設計的限值、地下主體結構設計要求以及監測對象的控制要求。基坑工程監測報警值由基坑工程設計方確定。
8.0.2 基坑工程監測報警值應以監測項目的累計變化量和變化速率值兩個值控制。
8.0.3 因圍護牆施工、基坑開挖以及降水引起的基坑內外地層位移應按下列條件控制：1 不得導致基坑的失穩；2 不得影響地下結構的尺寸、形狀和地下工程的正常施工；3 對周邊已有建（構）築物引起的變形不得超過相關技術規范的要求；4 不得影響周邊道路、地下管線等正常使用；5 滿足特殊環境的技術要求。
8.0.4 基坑及支護結構監測報警值應根據監測項目、支護結構的特點和基坑等級確定，可參考表8.0.4。
註：1.h — 基坑設計開挖深度；f — 設計極限值。 2.累計值取絕對值和相對基坑深度(h)控制值兩者的小值。 3.當監測項目的變化速率連續3天超過報警值的50%，應報警。
8.0.5 周邊環境監測報警值的限值應根據主管部門的要求確定，如無具體規定，可參考表8.0.5確定。
8.0.6 周邊建（構）築物報警值應結合建（構）築物裂縫觀測確定，並應考慮建（構）築物原有變形與基坑開挖造成的附加變形的疊加。
8.0.7 當出現下列情況之一時，必須立即報警；若情況比較嚴重，應立即停止施工，並對基坑支護結構和周邊的保護對象採取應急措施。1 當監測數據達到報警值；2 基坑支護結構或周邊土體的位移出現異常情況或基坑出現滲漏、流砂、管涌、隆起或陷落等；3 基坑支護結構的支撐或錨桿體系出現過大變形、壓屈、斷裂、鬆弛或拔出的跡象；4 周邊建（構）築物的結構部分、周邊地面出現可能發展的變形裂縫或較嚴重的突發裂縫；5 根據當地工程經驗判斷，出現其他必須報警的情況。 9.0.1 監測分析人員應具有岩土工程與結構工程的綜合知識，具有設計、施工、測量等工程實踐經驗，具有較高的綜合分析能力，做到正確判斷、准確表達，及時提供高質量的綜合分析報告。
9.0.2 現場測試人員應對監測數據的真實性負責，監測分析人員應對監測報告的可靠性負責，監測單位應對整個項目監測質量負責。監測記錄和監測技術成果均應有負責人簽字，監測技術成果應加蓋成果章。
9.0.3 現場的監測資料應符合下列要求：1 使用正式的監測記錄表格；2 監測記錄應有相應的工況描述；3 監測數據應及時整理；4 對監測數據的變化及發展情況應及時分析和評述。
9.0.4 外業觀測值和記事項目，必須在現場直接記錄於觀測記錄表中。任何原始記錄不得塗改、偽造和轉抄，並有測試、記錄人員簽字。
9.0.5 觀測數據出現異常，應及時分析原因，必要時進行重測
9.0.6 監測項目數據分析時，應結合其他相關項目的監測數據和自然環境、施工工況等情況以及以往數據進行，考量其發展趨勢，並做出預報。
9.0.7 技術成果應包括當日報表、階段性報告、總結報告。技術成果提供內容應真實、准確、完整，並應用文件闡述與繪畫宜用變化曲線或圖形相結合的形式表達。技術成果應按時報送。
9.0.8 監測數據的處理與信息反饋宜採用專業軟體，專業軟體的功能好參數應符合本規范的有關規定，並宜具備數據採集、處理、分析、查詢好管理一體化以及監測成果可視化的功能。
9.0.9 基坑工程監測的觀測記錄、計算資料好技術成果應進行組卷、歸檔。
9.0.10 當日報表應包括下列內容：1 當日的天氣情況和施工現場的工況；2 儀器監測項目各監測點的本次測試值、單次變化值、變化速率以及累計值等，必要時繪制有關曲線圖；3 巡視檢查的記錄；4 對監測項目應有正常或異常的判斷性結論；5 對達到或超過監測報警值的監測點應有報警標示，並有原因分析及建議；6 對巡視檢查發現的異常情況應有詳細描述，危險情況應有報警標示，並有原因分析及建議；7 其他相關說明。當日報表宜採用本規范附錄A ~附錄G的樣式。
9.0.11 階段性監測報告應包括下列內容：1 該監測期相應的工程、氣象及周邊環境概況；2 該監測期的監測項目及測點的布置圖；3 各項監測數據的整理、統計及監測成果的過程曲線；4 各監測項目監測值的變化分析、評價及發展預測；5 相關的設計和施工建議。
9.0.12 基坑工程監測總結報告的內容應包括：1 工程概況；2 監測依據；3 監測項目；4 測點布置；5 監測設備和監測方法；6 監測頻率；7 監測報警值；8 各監測項目全過程的發展變化分析及整體評述；9 監測工作結論與建議。
9.0.13 總結報告應標明工程名稱、監測單位、整個監測工作的起止日期，並應有監測單位章及項目負責人、單位技術負責人、企業行政負責人簽字。

❹ 如何用圍護牆，基坑邊坡頂部沉降與水平位移監測結果來指導施工安全

1.主要技術內容
通過在工程支護（圍護）結構上布設凸球面的鋼制測釘作為位移監測點，使用全站儀定期對各點進行監測，根據變形值判定是否採取何種措施，消除影響，避免進一步並變形發生危險。監測方法可分為基準線法和坐標法
在牆頂水平位移監測點旁布設圍護結構的沉降監測點，布點要求間隔15～25m布設一個監測點，利用高程監測的方法對圍護結構牆頂進行沉降監測。
基坑圍護結構沿垂直方向水平位移的監測：用測斜儀由下至上測量預先埋設在牆體內測斜管的變形情況，以了解基坑開挖施工過程中基坑支護結構在各個深度上的水平位移情況，用以了解、推算圍護體變形。
臨近建築物沉降監測：利用高程監測的方法來了解臨近建築物的沉降，從而了解其是否發生會引起不均勻沉降。
基準點的布設：在施工現場沉降影響范圍之外，布設3個基準點為該工程臨近建築物沉降監測的基準點。臨近建築物沉降監測的監測方法、使用儀器、監測精度同建築物主體沉降監測。
2.技術指標
（1）變形報警值：水平位移報警值：按一級安全等級考慮，最大水平位移≤0.14％H；按二級安全等級考慮，最大水平位移≤0.3％H。
（2）地面沉降量報警值：按一級安全等級考慮，最大沉降量≤0.1％H；按二級安全等級考慮，最大沉降量≤0.2％H。
（3）監測報警指標一般以總變化量和變化速率兩個量控制，累計變化量的報警指標一般不宜超過設計限值。若有監測項目的數據超過報警指標，應從累計變化量與日變數兩方面考慮。
3.適用范圍
用於深基坑鑽、挖孔灌注樁、地連牆、重力壩等圍（支）護結構的變形監測。
4.已應用的典型工程
深圳中航廣場工程、上海萬達商業中心等。

❺ 基坑工程施工現場監測的內容分為哪三大部分

4.1基坑監測內容
採用信息法施工，為確保基坑開挖過程中的安全，必須對基坑進行監測，發現問題，及時反饋並分析，採取相應的搶救措施，使基坑不發生意外破壞和變形。安全等級為三級，按規程規定，基坑變形允許值為0.8%，基坑邊坡變形預警值均定為35mm，控制值定為44mm；其它坡為二級，基坑變形允許值為0.4%，基坑邊坡變形預警值均定為25mm，控制值定為35mm。變形監測內容如下：
（1）頂水平位移
⑵ 路基沉降
4.2觀測點的布置
4.2.1在基坑邊緣外沿基坑邊線延長方向基坑深度的一倍距離（10.00m）外設置測量基準點，作好標記為邊坡頂部水平位移觀測基準點；
4.2.2邊坡坡頂水平位移、垂直沉降觀測點在坡頂散水面上布設，測點間距可以適當調整（詳見變形觀測點布置圖），並將測點盡量安排在陽角上。測點做好明顯標記，予以保護。
4.3觀測精度要求
水平誤差控制<1.0mm
垂直誤差控制<1.0mm
4.4觀測時間方法
4.4.1採用方向法進行觀測，從基坑開挖開始觀測。位移觀測點在第一步護坡做完後布置，並做好基準點的維護（2皮磚牆）。土方開挖期間，要每天觀測一次，其它可每周觀測2～3次，並做好記錄。
4.4.2設專人專用水準儀及經緯儀進行觀測，記錄要准確工整嚴禁塗改，每次觀測結果詳細記入匯總表。
4.4.3如地面變形產生裂縫時，應增設觀測點，隨時觀測裂縫的變化。
4.4.4基坑開挖完成15天後，如邊坡穩定不再繼續變形，經過業主、監理、設計三方同意可放大觀測周期，回填結束，觀測停止。
4.5場地查勘與觀測成果分析
4.5.1每次觀測結果應詳細記入匯總表。正常情況下，分階段每周進行觀測成果匯總，定期報告變形情況；
4.5.2對觀測結果集中進行討論，分析變形是否過大或是否趨於穩定，及時發現問題並確定是否需採取必要的補救措施。
4.6基坑巡視
在對基坑進行變形監測的同時，基坑巡視是基坑安全必不可少的輔助手段。通過巡視，可以及時、直觀地觀察到地表裂縫、塌陷等表象，對基坑的局部穩定性的判斷起著不可替代的作用。因此在基坑開挖及維護期間，應安排專職安全員對基坑周邊進行巡視，並對巡視結果進行記錄，一旦發現地表有裂縫或漏水等異常應作好記錄，嚴密觀察其變化情況，同時及時向項目部匯報。項目部接到報告後應立即作出反應，分析其原因，並根據對基坑安全的影響程度制定有效控制措施，以防止形勢惡化，危及基坑的安全。
4.7注意事項
4.6.1每次觀測應用相同的觀測方法和觀測線路。
4.6.2觀測期間使用同一種儀器，同一個人操作，不能更換。
4.6.3加強對基坑各側沉降、變形觀測，特別對有地下管線的各邊坡要進行重點觀測。

❻ 怎麼做定期邊坡監測

關於題主所問的「做定期邊坡監測」，除了文案中提到的利用三維而激光掃描儀，也可以考慮採用壓力式靜力水準儀來進行邊坡監測。
具體測量原理為：壓力式靜力水準儀系統由儲液箱、壓力式靜力水準儀、連通管等部件組成。 基準點置於一個相對穩定的基點，當觀測點相對於基準點發生升降時，將引 起觀點壓力值的變化。通過基準點與觀測點的壓力值的變化量，來計算觀測 點相對基準點的升降變化。如圖示：

測量原理

以上，僅供參考。

❼ 監測資料分析

引水發電洞進水口邊坡布置了5套多點位移計,位於引水發電洞進水口洞臉邊坡及上游側邊坡(圖7-17),儀器編號分別為MIP1、MIP2、MIP3、MIP4和MIP5。MIP3位於3^#洞軸線的845m高程,MIP4位於3^#引水發電洞洞臉邊坡的865.78m高程,與4^#洞接近。

1)MIP3監測成果如圖7-18及圖7-19所示。從圖中可得:①從位移-時間過程線看,從4月中旬後位移隨時間無明顯變化趨勢,位移曲線趨於平緩。至2003年9月底,各測點的累計位移量為32.935mm、31.906mm、33.765mm、17.177mm,變化不大。②從位移與孔深的關系看,2003年5月31日的位移-孔深曲線與2003年4月27日的位移-孔深曲線基本重合,說明各測點(0.0m、4.0m、10.0m、18.0m)的位移增量很小,坡體趨於穩定。

2)MIP4監測成果:其監測成果如圖7-20和圖7-21所示,從圖中可得:①從位移-時間過程曲線看,從2003年4月中旬後,0.0m(表面點)、3.0m、7.0m、12.0m、18.0m及26.0m測點位移量變化較小,位移曲線趨於平緩。各測點的月位移增量分別為0.526mm、0.368mm、0.406mm、0.371mm、0.198mm和-0.033mm,與前幾個月相比明顯減小。2003年4月中旬後,位移曲線近於水平,即位移變化率近於0,坡體趨於穩定。②從位移與孔深的關系看,以往坡體的位移主要發生在7.0m以外的坡體,而7～26m位移隨深度的增加而遞減,26.0m以內的岩體基本處於穩定狀態。5月,坡體受錨索張拉、施工干擾明顯減小等因素的影響,7.0m以外及深部測點的位移很小,坡體逐漸趨於穩定。

綜合上述多點位移計的監測成果,邊坡的變形有如下特點:

1)隨著邊坡的開挖,邊坡的變形有明顯增大的趨勢。在受支護措施控制的情況下,邊坡的最大變形量已達55mm。

圖7-17 引水發電洞進水口邊坡監測工作布置圖

圖7-18 MIP3多點位移計時間-位移曲線

圖7-19 MIP3多點位移計位移-孔深曲線

圖7-20 MIP4多點位移計時間-位移曲線

圖7-21 MIP4多點位移計位移-孔深曲線

2)隨著高程的降低,邊坡的變形具有明顯減弱的趨勢,表現在邊坡的變形量及變形涉及深度均逐漸減小。從位移與孔深的關系看,開挖量較大的洞臉邊坡,845m高程以上邊坡變形的最大涉及深度一般可達25～30m。

3)隨著開挖量的增大,邊坡的變形持續增大,隨著坡體開挖結束、錨索支護的加強以及進水口處閘室修建等,尤其是邊坡上部對穿錨索的施工完畢,邊坡的變形明顯得到控制,位移曲線逐漸趨於平緩,2003年5月份開始邊坡已趨穩定。

4)上述監測資料顯示,開挖邊坡的變形具有傾倒變形的特徵,這與邊坡結構分析及邊坡的變形跡象所顯示的變形特徵具有較好的一致性。

有限元計算分析結果與監測資料大致吻合,充分表明進水口邊坡通過錨固處理邊坡變形被有效地控制在工程允許的范圍內,說明現有的工程錨固措施完全能滿足水庫運營的需要。

❽ 邊坡監測中，位移變形速率怎麼計算

邊坡的變形預測與預警研究一直以來都是岩土工程領域的重要課題。邊坡的准確預測和及時預警不僅有利於邊坡的整體安全,也有利於周邊生命財產的安全。本文從預測與預警兩個角度著手,結合數學理論與數值模擬手段,進行邊坡的變形預測模型和分級預警閾值的確定的研究工作,主要研究內容與成果如下：1.基於時序分析法,以邊坡變形監測數據為位移時間序列,分解趨勢項位移與季節項位移,引入GM灰色模型與ARMA模型,提出並建立了邊坡預測的位移分離模型。利用所建模型對大水田邊坡數據作位移預測分析,並與常規模型進行預測精度的對比,結果表明位移分離模型具有更好的預測效果。2.基於工程類比法,選取了影響滑坡相似程度的9個因子(邊坡角、斷層節理發育程度、滑動破壞模式、滑動面深度、岩體結構、岩體基本質量、降雨量、地下水及開挖爆破)。對各因子進行了分級量化,並利用層次分析法確定其影響權重。由此提出確定邊坡相似程度的計算方法。3.收集了24個典型滑坡及其相關資料,主要涉及邊坡的地質構造條件、水文氣候條件及破壞前的位移變化情況等。根據滑坡三階段規律,確定把邊坡進入中加速階段、初加速階段及安全儲備系數為1.25的等速變形後期時的三個變形速率作為滑坡位移速率預警閾值。4.對布沼壩露天礦西幫邊坡運用基於工程類比法的預警閾值方法進行分析,找到與其最相似的已滑邊坡——撫順西露天礦西幫人卷車滑坡,給出了邊坡三個級別的位移速率預警值2.62mm/d、3.27mm/d及12.13mm/d。利用Midas/GTS軟體模擬西幫邊坡的分步開挖,計算得到坡體進入初加速階段與中加速階段時的累計位移分別為130mm與400mmm,與基於工程類比法的位移速率預警值對應的累計位移值150mm與470mm基本吻合,說明該位移速率預警閾值的確定方法具有一定現實意義。

❾ 邢軍的工作成果

1.教育部技術發明二等獎，綜合利用礦業廢渣生產燒結空心磚，2006.01
2.山東省科技廳科技進步一等獎，大間距集中化無底柱采礦新工藝研究，2004.10.06
3.國家技術發明獎四等獎，液壓鑿岩機組合釺桿研製與應用，1999.06
4.遼寧省科技進步二等獎，金屬尾礦建築微晶玻璃，2001.12
5.山東省科技廳科技進步一等獎，黃金礦山生態工業及循環經濟技術研究，2007.12
6.河北省冶金協會科技進步一等獎，露天轉地下圍岩穩定與安全防災開采技術研究及應用，2010.12 1.國家自然科學基金項目：《基於微震活動性監測與背景應力場分析的岩質邊坡災害預測方法研究》（批准號：50574022），負責人，2006.03-2008.12
2.國家發改為振興東北老工業基地專項《鐵礦石資源綜合利用技術研發平台》，專題負責人，發改高技[2004]1597號，2004.12-2009.02
3. 「十五」國家科技攻關項目《大間距集中化無底柱采礦新工藝研究》（批准號：2001BA609A-10）、子課題負責人，2001.01-2005.12
4.「十一五」國家科技支撐計劃《露天轉地下開采平穩過渡關鍵技術研究》（批准號：2006BAB02A03）、專題負責人，2008.01-2010.12
5.「十二五」科技支撐計劃「緩傾斜薄礦體鉻礦開采關鍵技術及裝備研究」，2011-2014年，科技部；負責人
6.「十二五」科技支撐計劃「煤矸石高性能混凝土技術研究與應用」，2012-2014年，科技部；負責人
7.國家火炬計劃《煤矸石建築體系及產業化系統工程》(編號：2006GH060180)、課題負責人，2007.01-2008.12
8.國家重點實驗室基金(同濟大學)，《礦業廢渣在混凝土中的應用研究》，負責人2001.03-2002.12
9.遼寧省科技廳重點攻關項目，尾礦庫治理關鍵技術研究與示範工程建設，2009-2010
10.馬鋼集團公司項目《利用馬鋼姑山礦業公司礦山廢棄物制空心磚的工藝研究》（批准號：98-18），負責人，1999.05-2000.09
11.鞍鋼集團公司項目《綜合利用礦業廢渣生產空心磚的工藝研究》，負責人，2001.08-2002.03
12.鞍鋼集團礦業公司項目《鞍千礦業礦岩特性及可鑽性研究》，負責人，2007.05-2007.12
13.沈陽市科技攻關：1071196-1-00 礦業廢渣綜合利用及其建築製品體系關鍵技術研究， 2008.01－2010.06
14.遼寧省教育廳重點實驗室項目：礦業廢渣資源化利用過程中的燒結行為與物性研究，（批准號：2008S087)，2008.01－2010.12
15.岩溶大水礦山井下近礦體帷幕注漿防治水安全技術研究，2009-2011，橫向項目 1.Jun Xing，A Nonlinear Optimization Technique of Tunnel Construction Based on DE and LSSVM，2013.4，Mathematical Problems in Engineering，SCI
2.Jun Xing，Adsorption of lead ion from aqueous solution using acetic acid modified wheat bran，2013.12，J. Indian Chem. Soc.,SCI
3.Jun Xing，Studying the Adaptive Control of Tunnel Excavation Based on Numerical Simulation and Particle Swarm Optimization,ICCTP 2010: Integrated Transportation Systems Green  Intelligent  Reliable, 2010 ASCE,EI
4.Jun Xing，Controlling seismic hazard and sustainable development of deep mines，Tunnel Excavation Mechanics Responding Sensibility Parameters Analysis Based on Seepage-Stress Coupling 3D Model，2009.08，EI、ISTP
5.Jun Xing，Controlling seismic hazard and sustainable development of deep mines，Tunnel Excavation Mechanics Responding Sensibility Parameters Analysis Based on Seepage-Stress Coupling 3D Model，2009.08，EI、ISTP
6.Xing Jun, Song Shou, Xu Xiaohe, Mechanism Analysis of Rock Combination by Observing Carefully, New Development in Rock Mechanics and Engineering,10 October,1996
7.Xing Jun, Song Shou, Predication of Fatigue Life of Drill Rods, The International Conference on Modeling and Simulation in Metallurgical Engineering and Materials Science, 11 June, 1999
8.邢軍，基於DE-SVM的岩層可鑽性預測研究, 東北大學學報(自然科學版), Vol.31, No.9，2010.09
9.邢軍、李連崇，支護下邊坡變形破壞的模擬分析，遼寧工程技術大學學報，Vol.26，No.3，2007.06
10.邢軍、宋守志，MgO-Al2O3-SiO2系統微晶玻璃受控晶化研究, 東北大學學報，Vol.21，No.5，2000.10
11.邢軍、宋守志、劉軍，用金屬尾礦製取建築微晶玻璃建材的研究，遼寧工程技術大學學報，Vol.16, No.4, 1997.7
12.邢軍、宋守志，鐵尾礦微晶玻璃的組成設計與晶化研究，礦產綜合利用，No.2，2001.4
13.邢軍、宋守志，金礦尾砂微晶玻璃的研究, 中國有色金屬學報，Vol.11，No.2，2001.4
14.邢軍、宋守志，綜合利用礦業廢渣生產空心磚的工藝研究，中國礦業, Vol.9，No.3，2000.5
15.劉鳴、邢軍等，液壓鑿岩台車與上向中深孔鑿岩爆破工藝的適應性，2004.12，露天采礦技術
16.鍾勇、邢軍，鑿岩釺頭結構與能量傳遞效率研究，2005.8，金屬礦山
17.邢軍、宋守志等，釺桿結構與抗疲勞壽命研究， 2005.12，中國礦業
18.田雨澤、邢軍，綜合利用采礦廢渣生產燒結空心磚的研究，2008.4，低溫建築技術
19.邢軍、渠愛巧等，鞍千礦礦岩細觀特性研究，2008.10，礦業快報
20.邱景平、邢軍等，雲錫松礦10-6礦體試驗采場圍岩物理力學參數研究，2008.12，金屬礦山
21.孫曉剛、邢軍等，用煤矸石制備燒結多孔飾面磚，2009.2，金屬礦山
22.邱景平、邢軍等，鞍千礦礦石特性及可鑽性研究，2009.9，金屬礦山
23.孫曉剛、邢軍等，添加劑對砂岩質煤矸石燒結磚影響的研究，2010.3，礦業研究與開發
24.孫曉剛，邢軍等，弓長嶺礦業公司汽運六隊排土場邊坡穩定性分析，2013.7，東北大學學報(自然科學版) 1.宋守志、邢軍等，一種礦業廢渣空心磚的制備方法，發明專利，專利號: ZL 99100725.5，2003.01.15
2.邢軍、邱景平等，煤矸石燒結多空裝飾磚的製造方法，發明專利，專利號ZL200810010583，2010.11
3.邢軍、孫曉剛等，一種高硫煤矸石的燒結磚固硫方法，發明專利，專利號ZL200910011912.8，2011.12
4.邢軍，邱景平等，一種高硫煤矸石燒結多孔磚的制備方法，發明專利，專利號ZL200910011911.3，2012.7
5.宋守志、邢軍等，微晶玻璃裝飾磚的制備方法及產品，發明專利，專利號: ZL 98117548.2，2003.11.05
6.宋守志、邢軍等，一種微晶玻璃絕緣子的制備方法及產品，發明專利，專利號: ZL 98117459.0，2004.06.16
7.宋守志、邢軍等，一種柱面承載管式釺桿，發明專利，專利號: 200310103889.8，2007.03.21
8.宋守志、邢軍等，一種鑿岩釺桿，發明專利，專利號: ZL93 2 28997，2002.10.11