A. 二次構造柱灌漿用什麼機器
你好，房屋二次結構柱澆築設備小型打柱機灌柱子機器造柱澆注專用設施，構造柱澆注專用泵，二次結構泵，二次結構灌漿泵，構造柱注漿泵，二次結構灌料泵，構造柱澆築混凝土泵，二次結構混凝土泵，構造柱充填泵，構造築混凝土輸送泵，圈樑澆築泵，混凝土澆築設施，構造柱混凝土澆注機械，水泥沙漿澆築泵，二次構造柱水泥澆築泵，構造柱泵送混凝土設施，二次結構水泥泵，室內移動細石泵。望採納！
B. 灌漿料加固柱子超過15cm怎麼施工
H-40加固型灌漿料用於混凝土梁、板、柱的加固施工說明：
1、混凝土梁、板、柱的加固應符合《混凝土結構加固技術規范》(CECS25)的要求。
2、模板支設：模板須安裝牢固，搭接處須密封處理（或用灌漿料乾粉），並在模板內側塗抹油脂、蠟或粘貼pvc膠帶，以便於脫模。
3、灌漿應從一側灌向另一側，灌漿過程中可擠壓但勿需震搗，以避免夾雜空氣滯留其中。灌漿距離大於1.5m時，應使用高位灌漿漏鬥法，利用重力壓差原理輔助灌漿。
4、每灌漿落差大於50CM時應暫停施工，至少等灌漿料初凝後再進行下一階段的操作。
5、當加固柱子寬度大於50CM時，可分縱向批次施工，每澆注50CM左右進行下一道工序，加固寬度小於50CM時可一次澆灌完成。
南京葉紅特種建築材料有限公司 周鵬 希望以上資料能幫助你。
C. 注漿技術發展歷史
注漿技術應用於堵水和加固地層至今已有兩百多年的歷史。
按照國際上將漿液最早用於水利工程計算，注漿法的開拓者當屬法國人查理斯·貝里格尼（Charles Berigny）。1802年，貝里格尼採用注漿技術修復被水流侵蝕了的擋潮閘的砂礫土地基。在修復基礎的木板樁後，通過閘板，鑽間距為1m的孔，採用一種「壓漿泵」（blow pump），把塑性粘土通過鑽孔注入。壓漿泵由一個內徑為8cm的木製圓筒組成，筒內裝滿塑性粘土，在頂部安裝一個木製活塞，用此設備將粘土強制擠入孔內。重復這一步驟，直到粘土完全充填基礎底板與地基之間的空隙。第一次注漿的初步應用取得了巨大成功，修復的擋潮閘又投入使用，這是在基礎工程的歷史上第一次有記載的注漿技術應用。
1824年，英國人阿斯普丁發明了波特蘭水泥（硅酸鹽水泥），之後，以水泥漿為主要注漿材料的注漿法開始推廣。
1845年，美國的沃森在一個溢洪道陡槽基礎下灌注水泥砂漿。
1864年，巴洛利用水泥漿液在隧洞襯砌背後充填注漿，並用於倫敦、巴黎地鐵工程；同年，阿里因普瑞貝礦井首次用水泥注漿技術對井筒進行注漿堵水試驗。
1876年，美國的托馬斯、霍克斯萊利用漿液下流方式向騰斯托爾水壩的岩石地基注入硅酸鹽水泥漿液。
1885年，德國人提琴斯採用向岩層裂隙注入水泥漿的方法來防止涌水取得成功，並在歐洲礦山建設中廣為應用。
1886年，英國研製成功了「壓縮空氣注漿泵」，從而促進了水泥注漿法的發展。
1887年，德國人傑沙爾斯基（Jeziorsky）在一個孔中注入濃水玻璃，在臨近孔中注入氯化鈣，從而創造了硅化法，並成功應用於建橋固砂工程，開創了化學注漿的先河。
1909年，德國和比利時先後獲得水玻璃注漿材料和雙液單系統注漿法專利。
1914年，比利時阿爾伯特·弗蘭克伊斯用水玻璃和硫酸鋁漿材注漿，而後德國的漢斯耶德（Hans Janade）研製了水玻璃和水泥漿一次壓注法。
1920年，荷蘭采礦工程師尤斯登（E.J.Joosten）採用水玻璃、氯化鈣雙液雙系統進行注漿，在方法理論基礎與工藝上，真正建立起從水泥注漿到化學注漿的橋梁，形成了「尤斯登灌漿法」，並於1926年取得了專利，自此，雙液注漿堵水技術開始推廣應用。
1924年，日本在舊丹那鐵路隧道中，採用水泥-水玻璃混合漿液注入斷層破碎帶，取得了良好的效果，以後在隧道工程中廣泛應用。
20世紀40年代，注漿技術研究和應用的發展進入了一個鼎盛時期，各種水泥漿材和化學漿材相繼問世，尤其是60年代以來，有機高分子化學材料得到了迅速的發展，各國大力發展和研製注漿材料和注漿技術。隨著注漿材料的飛速發展，注漿工藝和注漿設備也得到了巨大發展，注漿技術應用工程規模越來越廣，它涉及幾乎所有的岩土和土木工程領域，例如礦山、鐵道、油田、水利水電、隧道、地下工程、岩土邊坡穩定、市政工程、建築工程、橋梁工程、地基處理和地面沉陷等各個領域，但是自從1974年日本福岡發生丙烯醯胺注漿引起環境污染造成中毒事故後，化學注漿材料及其技術的研究和應用曾一度跌入低潮，日本禁止除水玻璃之外的所有其他化學漿液的應用，世界各國也禁止使用毒性較大的化學漿材。
20世紀80年代，由於化學漿材的改性，化學注漿技術又得到繼續發展。目前，針對水泥漿材和化學漿材的缺點，世界各國展開了改善現有注漿材料和研製新的注漿材料的工作，先後研製出一批低毒、無毒、高效能的改進型漿材。
綜合上述，注漿技術經過兩百多年的發展，由開始的單液注漿發展到多液注入；注漿材料由粘土類漿液發展到高效無毒易注的化學類漿液；設備也由單一的注漿設備發展到勘測、制漿、灌注、記錄、檢查分析配套專用設備；工藝技術日臻完善，應用領域愈加廣泛。
D. 如果預制柱子構件灌漿孔堵了應怎麼處理
預制裝配式建築施工常見質量問題及防範措施
問題一：平板製作安裝問題
1、轉角板折斷
轉角板在運輸、吊裝過程中轉角位置易折斷；加工過程中板間角度產生偏差；與現澆部位連接時產生裂縫。轉角板是維護預制裝配式建築整體框架穩定性的重要構件，因其具有厚度薄、體積大、轉角處易折斷的特點，所以在構件運輸、現場吊裝過程中都可能造成轉角板的破壞。造成其破壞的原因主要有吊裝時轉角板兩邊內折發生破壞；生產時養護不當易產生轉角處角度的變化；施工時需要部分現澆以增加預制裝配式建築整體性，預支模板不能很好地與預制部位連接，經常出現漲模與振搗不徹底現象。
2、疊合板斷裂
疊合板在運輸、吊裝過程中板面經常發生龜裂甚至斷裂現象；生產加工時板面經常翹曲、缺角斷角、桁架筋外露或預埋件脫落。主要是由於部分疊合板跨度過大，運輸過程中板間擠壓，或者吊裝時因撓度過大產生裂紋，裂縫延伸至整塊板，導致構件破壞；生產時構件養護不當造成疊合板板面翹曲，脫模時脫模劑粉刷不均勻、少刷漏刷等情況造成疊合板板邊粘模；加工時操作漏洞導致疊合板面桁架筋外露或者預埋件脫落，影響後續工作的進行。
3、外牆板保溫層斷裂
預制外牆板的保溫層經常脫落或斷裂。一般加工廠預制外牆板均為「三明治」構件，「三明治」構件由「外裝飾面+保溫層+結構層」三層組成，中間的保溫材料不統一經常造成保溫材料的外牆板脫落。
防範措施
採用相關輔助工具
（1）轉角板「L型」吊具
預制裝配式建築轉角板在運輸以及吊裝過程中經常容易折斷。針對這一問題，建議在吊裝時，可以採用「L型」吊具，在吊裝時將轉角板受到的拉力轉移到「L型」吊具上，從而降低轉角板的損壞率。
（2）平板「護角」
平板運輸過程中四角易損壞，建議可以根據構件薄厚尺寸規格，製作塑料或者橡膠材質的護角，護角可在構件廠保護或者運輸的時候套入構件中，安裝之前可卸下來重復使用，這樣可以大大減少平板的損壞。另外，在平板運輸過程中可以採用「增大間距，少量多次」的方法；平板在運輸時增大平板之間的距離，盡量選擇平坦的運輸道路，增加運輸次數，以保證平板不被折斷。
減少疊合板製作跨度
疊合板在吊裝過程中經常會因為跨度過大而斷裂。為了解決這一問題，可以事先與設計單位溝通，建議設計單位在進行構件設計時充分考慮這一問題，盡量將疊合板跨度控制在板的撓度范圍內，以減少現場吊裝過程中疊合板的損壞。
吊裝桁架筋
疊合板吊裝預埋件經常脫落也是在現場施工中經常遇到的問題，建議可以在吊裝預埋件周圍加固或者直接吊裝疊合板桁架筋，這樣不僅可以節省吊裝預埋件，對疊合板的吊裝安全有了保障，也可以根據現場情況靈活改變吊裝點的位置。
問題二：預制構件連接問題
1、灌漿不飽滿
預制牆板在縱向連接時灌漿飽滿程度難以確定；預制構件灌漿孔堵塞。一般認為，從下部灌注的混凝土從上部孔洞流出即為灌漿完成，但實際上灌漿管內部情況難以檢驗，灌漿飽滿度難以把握，目前在技術上還難以攻克這一難題。另外，由於構件廠進行構件生產時操作不細心，現場的工人對灌漿孔的清洗不幹凈等原因都會造成灌漿孔堵塞。
2、套筒連接錯位
構件套筒連接時鋼筋與預制套筒位置經常產生錯位偏移。這種偏移分兩種：第一種，部分偏移，這種情況下鋼筋勉強可以插進孔洞；第二種，完全偏移，只能重新加工構件。產生這種現象的原因主要是套筒孔徑本身較小，在生產構件時由於機器或者人為因素造成加工位置或尺寸不精密。施工現場面對這種情況經常切斷或彎折位置有偏差的鋼筋，亦或者在鋼筋的對應孔洞現場鑽孔，將鋼筋插入。但無論是採取哪種方式，都與原設計不符，工程的質量都會下降，都會為預制裝配式建築的工程質量埋下安全隱患。
3、管線及構件埋設的問題
構件預埋管線堵塞、脫落，預埋構件位置偏移；施工現場穿線時遇障礙。這主要是由於構件生產時預埋管線沒有很好地連接，在振搗台振搗時使部分混凝土進入預埋管造成管線堵塞；管線及構件沒有很好地固定，在振搗過程中發生脫落或偏移等現象，影響後續使用。另外，由於水電管線均在加工廠預埋完成後在現場對應位置組裝，在組裝過程中沒有很好地考慮轉角等弧度問題，在現場預埋電線管經常出現90度直角，造成現場穿線困難。
4、預制構件成品保護的問題
施工現場預制構件存放不當造成構件的損壞。這主要是由於現場缺乏專門對構件進行管理的人員和制度，並且在很多預制裝配式施工現場，預制構件生產廠的生產速度不能很好地和現場施工的流水作業時間搭接，工程經常短時間停工，有一些預制構件生產廠為了滿足施工現場流水作業過早的大批量生產預制構件，造成構件堆放時間過長，長時間暴露在空氣中氧化，鋼筋銹蝕，影響工程質量。
防範措施
適當增大對位孔徑
預制鋼筋與現場鋼筋孔洞對位問題一直是預制裝配式建築現場施工的重點難點。建議可以在滿足規范要求的前提下，適當增大鋼筋對位孔洞，這樣可以使對位鋼筋的入孔率增多，從而使鋼筋的縱向整體性增強，有效連接增加；或者，可以增加現場施工與構件加工廠的溝通，增加構件加工廠生產准確性以及現場鋼筋綁扎的規范性，減少錯誤構件的產生。
振搗前固定預埋構件
接線盒在牆板混凝土振搗過程中的錯位問題也是經常發生的。針對這一問題，我們可以在混凝土振搗前將接線盒焊接在對應部位上，這樣可以使接線盒很好的固定，或者生產一種專門用在預制裝配式建築工程中的接線盒，可以在接線盒後增加鐵絲，振搗前事先綁扎在對應位置上，都可以很好的解決接線盒在振搗時移位的問題。對於預埋水電管線脫落的問題，可以增加「振搗前檢查，振搗中觀察，振搗後復查」的環節，這樣可以大大減少水電預埋管線脫落的問題，增加成品合格率。
E. 打柱子機器水泥柱子機水泥檁條機過木機樓板機，四海機械呂經理的就是個大騙子。
水泥柱子機生產視頻
F. 套筒灌漿連接在預制柱上的原理是
實際工程應用中，套筒在預制構件製作時預先埋入構件的連接端，現場施工時另一個連接構件的外露鋼筋插人套筒、構件安裝定位後，通過灌漿連接鋼筋。與焊接、直螺紋機械連接等方式相比，採用套筒灌漿連接具有可減小鋼筋預加工工作量、現場施工時鋼筋不會產生二次應力與變形、可接受相對較大的施T偏差等優點。
G. 水泥柱子機一天可以生產多少米水泥柱子
我就做預制廠的以前做樓板現在專門做水泥柱子，正常機器一天成產800根左右。
一共用了3台柱子機，一台貝斯特的一台興玉的一台四海的，現在用的就是貝斯特水泥柱子機，四海的就不要買了，機器老出毛病，打電話也不搭理我。
H. 請問大神們，自動過柱機過柱子，比起人工過柱會有差別嗎
沒有什麼問題，比人工的好太多了。只不過就是如果經常過不同物質的話，還是人工的裝柱更方便一些
I. 水泥柱子機13461593367是不是騙子
他的機器不要買， 特別便宜特別坑
J. 注漿後樁柱體受力分析
由於注漿的作用，造成礦山壓力重新分布，采空區上覆岩層荷載受混凝土樁柱體或膠結充填體與覆岩形成的結構系統共同支撐，只要其中一個因素失去穩定性，就可能導致采空區發生破壞失穩。
（1）對於沒有發生頂板冒落的采空區，注漿後在采空區煤層頂底板間形成圓台狀混凝土樁柱體支撐頂板，在上覆岩層荷載的作用下，樁柱體為單向受力（圖3.8），當作用在樁柱體上的正應力超過其屈服應力時，將發生壓裂破壞，即樁柱體不發生失穩破壞的條件為
水及動力荷載作用下淺伏采空區圍岩變形破壞研究
式中：q——頂板岩層均布荷載，N/m2；
L——混凝土樁柱體之間的跨度，m；
S——凝土樁柱體與頂板所接觸的面積，m2；
[σ］——屈服應力，MPa。
圖3.8 混凝土樁柱體力學模型
圖3.9 矸石結石體力學模型
（2）對於有頂板冒落的采空區，其力學模型如圖3.9。冒落矸石結石體更相似節理岩體，其破壞方式為剪切滑移破壞。根據Patton規則突起面的抗剪實驗模型[79]（圖3.10），作用在結構面上的正應力σi和剪應力τi用岩體邊界上施加的法向力σ和剪切力τ表示為
σi=σcos2i+sinicosi （3.23）
i=cos2i-σsinicosi （3.24）
圖3.10 Patton規則突起面的抗剪模型
Patton又考慮了許多具有同一傾角的「鋸齒」狀結構面的情況，並假設這種鋸齒狀的結構面上的凝聚力為零，則結構面抗剪強度可表示為
水及動力荷載作用下淺伏采空區圍岩變形破壞研究
將式（3.23）、（3.24）代入式（3.25），可得在節理岩體邊界上施加的法向力σ和剪切力τ表示的鋸齒狀結構面抗剪強度為
水及動力荷載作用下淺伏采空區圍岩變形破壞研究
式中φb相當於平整節理面的基本內摩擦角。
結構面受剪初期，法向應力較低，結構面有剪切位移和剪脹，隨著剪切力不斷上升，剪切變形增加，結構面上施加的法向應力不斷增大，超過某一個臨界值時，不規則結構面兩側壁上的凸起將被不斷增大的剪應力所剪斷，結構面抗剪強度最終變成殘余抗剪強度，因此Patton提出的不規則起伏狀結構面的抗剪強度在（σ，τ）平面上是一種近似雙直線模型（圖3.11）。
通過以上分析說明在剪切過程中，凸起部分形成的粗糙度以及岩石強度對結構面的抗剪強度起著重要作用，因此鋸齒狀結構面不發生剪切破壞的條件為[80]
水及動力荷載作用下淺伏采空區圍岩變形破壞研究
式中：σm——結構面不發生剪切破壞的臨界正應力，MPa；
圖3.11 凸齒剪力與法向力的關系曲線
cr——岩塊的黏聚力，MPa；
cj——結構面的黏聚力，MPa；
φj——結構面的摩擦角，º；
φr——岩塊摩擦角；
i——結構面上鋸齒斜坡角。
冒落矸石結石體主要受4個方面的作用力：上覆岩層的壓力、矸石膠結體自身重力、周圍冒落矸石的側向力及底板的支撐力。因矸石膠結體產生滑移破壞位移較小，而周圍冒落矸石又存在間隙，計算時忽略滑移方向上冒落矸石的阻力，且滑移部分與頂板荷載相比較要小得多，計算時也忽略不計，則作用在冒落矸石膠合體上的法向應力為
水及動力荷載作用下淺伏采空區圍岩變形破壞研究
式中：q——頂板岩層均布荷載，N/m2；
L——冒落矸石膠結體之間的跨度，m；
S——矸石膠結體與頂板所接觸的面積，m2。
冒落矸石膠結體不發生滑移破壞的條件為
σ＜σm （3.29）
將式（3.27）和式（3.28）代入式（3.29）得
水及動力荷載作用下淺伏采空區圍岩變形破壞研究
通過上述分析，樁柱體破壞條件中只有跨度L是平方項，其他因素都是一次項，因此跨度的大小是影響樁柱體穩定性的主要因素，通過減小樁柱體跨度可顯著提高其穩定性。